Свойства сварных соединений при низких температурах

СВОЙСТВА СВАРНЫХ СОЕДИНЕНИЙ ПРИ НИЗКИХ ТЕМПЕРАТУРАХ [c.457]

Многочисленные испытания сварных швов при низких температурах позволяют сделать заключение, что изменения механических свойств качественного сварного шва аналогичны изменениям свойств основного металла (см. [ДЗ-1, ДЗ-2, ДЗ-14, ДЗ-23, ДЗ-24, ДЗ-38, ДЗ-41, ДЗ-55]). Сварные швы углеродистых сталей утрачивают пластичность и становятся хрупкими при низких температурах швы легированных сталей аустенитового класса остаются достаточно вязкими. Пластичные показатели сварных швов цветных металлов с понижением температуры ухудшаются незначительно, а в некоторых случаях (медь, латунь) даже улучшаются. Результаты испытания некоторых сварных соединений приведены в табл. 6-10. [c.206]

Краткие сведения о механических свойствах углеродистых и легированных сталей, цветных металлов и их сплавов, а также сварных и паяных соединений при низких температурах приведены ниже. [c.272]

Свойства сварных соединений при низких температурах [c.343]

В химической промышленности условия работы аппаратов характеризуются широким диапазоном температур — примерно от —254 до +2500°С при давлениях от 0,015 Па до 600 МПа при агрессивном воздействии среды. Основными требованиями, которым должны отвечать химические аппараты, являются механическая надежность, долговечность, конструктивное совершенство, простота изготовления, удобство транспортирования, монтажа и эксплуатации. Поэтому к конструкционным материалам проектируемой аппаратуры предъявляют следующие требования 1) высокая коррозионная стойкость материалов в агрессивных средах при рабочих параметрах процесса 2) высокая механическая прочность при заданных рабочих давлениях, температуре и дополнительных нагрузках, возникающих при гидравлических испытаниях и эксплуатации аппаратов 3) хорошая свариваемость материалов с обеспечением высоких механических свойств сварных соединений 4) низкая стоимость и доступность материалов. Кроме того, при выборе конструкционных материалов необходимо учитывать физические свойства материалов (теплопроводность, линейное расширение и т. д.). [c.7]

Сварка стали Х18Н9Т прекрасно освоена, и механические свойства сварных соединений этой стали при низких температурах (до —253° С) достаточно изучены. Можно считать сварные соединения этой стали вполне надежными при низких температурах. [c.519]

Черняк В. С., о влиянии низкой температуры на свойства сварных соединений. Автогенное дело", 1940, № 3. [c.410]

Факторы, ответственные за возникновение разрушения деталей машин и сварных соединений в условиях низких температур, более подробно рассмотрены в последующих главах книги. Коротко остановимся на трех из них, на которые особенно следует обращать внимание при эксплуатации машин и конструкций на Севере увеличение хрупкости материала при понижении температуры, приводящее к полной или частичной потере им вязкостных свойств наличие концентратора напряжений (канавка, отверстие, дефект сварного шва, сварочный ожог , трещина и т. д.) статическая или динамическая перегрузка. [c.20]

Применительно к сварным соединениям широко распространена оценка их свойств при низких температурах по результатам испытаний на ударный изгиб. Оптимизацию режимов сварки, форм сварных соединений, выбора присадочного металла обычно проводят путем сравнения ударной вязкости йли процента волокна в изломе с целью установления значений критической температуры [c.416]

Как правило, нахлесточные швы горизонтальных резервуаров образуются кромками листов, обрезанных на ножницах. Исследования, проведенные в Институте электросварки им. Е. О. Патона на образцах из мартеновской кипящей стали, показали, что в результате обрезки, кромки листов получают сильный наклеп и мелкие надрывы, что приводит к снижению статической прочности и пластических свойств сварных нахлесточных соединений, особенно при низких температурах. При этом [c.13]

Эффективность применения указанных технологических приемов для сглаживания электрохимической гетерогенности сварного соединения во многом зависит от способности основного металла и релаксации остаточных напряжений. В этом направлении представляются весьма перспективными малоуглеродистые стали мар-тенситного класса, обладающие высокой прочностью, пластичностью и ударной вязкостью, например, сталь 07ХЗГНМ (0,1% С 3,0% Сг 0,8—1,2% Ni 0,3—0,35% Мо). Малоуглеродистый мартенсит этой стали имеет тонкую субмикроструктуру, состоящую из пакетов параллельных пластин с высокой плотностью дислокаций, обеспечивающей высокие прочностные характеристики (о з = 1150 МПа, 00,2 = 900 МПа). Однако низкое содержание углерода (от 0,05 до 0,1%) обусловливает сохранение подвижности значительной доли дислокаций, образующихся в процессе у -> а-превращения, и облегчает релаксацию напряжений путем микропластических деформаций. Релаксации напряжений способствует высокая температура начала мартенситного превращения (480 °С и выше). Сталь имеет низкую критическую скорость закалки. Она закаливается с прокатного нагрева, сохраняя при этом высокие технологические свойства (б = 20%, = [c.220]

При реализации рассмотренной схемы расчета сварных соединений, предназначенных для работы при низких температурах, нужно иметь уверенность, что используемые в расчете параметры близко соответствуют свойствам металла реальной конструкции. Определяя металла шва и металла околошовных зон путем испьггания модельных сварных образцов, можно использовать их в расчете по соотношению (11.3.1), задаваясь = о для определения Для отпущенных сварных конструкций напряжение должно подставляться без учета остаточных напряжений, а свойства металла следует находить, используя образцы из отпущенных сварных соединений. Таков в общих чертах рекомендуемьгй подход к расчетной оценке сопротивляемости сварных соединений хрупкому разрушению. [c.426]

Контрольные образцы помещались в реактор Калдера № 1 и затем облучались потоком нейтронов, которому подвергался сосуд при 340° С. Несколько образцов облучались ускоренными дозами нейтронов при более низких температурах. При этом 84 предварительно напряженных образца испытывались на растяжение, 54 — на удар и 84 — на изгиб. Образцы имели призматическую форму и были изготовлены из малоуглеродистой стали. В программах испытаний уделялось большее внимание облучению образцов при более низких температурах, и было признано, что наибольший интерес при изменении свойств представляет вязкость разрушения. Предполагалось определить кривую температур перехода для каждой партии испытываемых в реакторе образцов. Программа предусматривала испытание 320 образцов Шарпи и 24 образцов на растяжение в каждом реакторе. В последующем в программе были сделаны два изменения для того, чтобы определить влияние отжига на сварных образцах и изучить вопрос, возникает ли при более низких температурах и облучении эффект графитизации, наблюдаемый при более высоких температурах в сварных соединениях из стали с добавкой алюминия. Программы контроля в последующих английских реакторах со стальными сосудами давления использовали такие же образцы, как и в рассмотренной программе Калдера [19]. Несколько об- [c.417]

Основные трудности, возникающие при сварке чугунов, связаны с их физико-механическими свойствами. Ускоренное охлаждение жидкого металла в зоне сварки, выгорание кремния кз расплава шва способствуют местному отбеливанию металла шва и око-лошовной зоны, т. е. переходу графита в химическое соединение с железом — цементит. Такой металл, обладая высокой твердостью, трудно поддается механической обработке. Отсутствие периода пластического состояния и высокая хрупкость, как следствие неравномерного нагрева и охлаждения, а также неравномерной усадки металла, приводят к появлению больших внутренних напряжений и трещин в сварном шве и околошовной зоне. Низкая температура плавления, непосредственный переход чугуна из твердой фазы в жидкую, и наоборот, затрудняют выход газов из металла шва, в результате чего шов получается пористым. Высокая жидкотекучесть чугуна не позволяет осуществлять сварку в вертикальном и наклонном положениях шва. Сушествует несколько видов сварки чугуна. [c.205]

Форыст (ПНР) в докладе "Влияние водорода на свойства сталей различной чистоты" рассмотрел влияние на наводороживание присутствующих в стали загрязнений (серы и ее соединений). Следует использовать найденную лабораторными и промышленными испытаниями норму содержания серы и кислорода (в сумме) не выше 0,07% для листовой стали, идущей на изготовление сосудов под эмалирование. Установлено, что сварные соединения углеродистых и хромомолибденовых низко- и среднелегированных сталей в состоянии отпуска после сварки имеют температуру водородной коррозии на 30° ниже. [c.17]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология