Количество потока теплоносителя

Витые гладкотрубные аппараты различаются не только по способу навивки труб на сердечник, но также и по количеству потоков теплоносителей, участвующих в теплообмене, типу коллекторов, значениям рабочих давлений и т. д. [c.82]

Для всех горячих и холодных потоков, для которых рассчитать теплообменные аппараты и количество внешних теплоносителей (греющего пара) или хладоносителей (охлаждающей воды), необходимые для выполнения условия = Определить величины приведенных затрат на реализацию полученных вариантов маршрутов исходных технологических потоков. Для каждого исходного потока составить таблицу вариантов маршрутов этого потока. [c.254]

Проблема синтеза теплообменной системы состоит в определении поверхности теплообмена и поиске такого способа соединения теплообменников, при котором попарное взаимодействие потоков (теплоносителей и хладоагентов) обеспечивает оптимальное значение критерия функционирования всей системы (обычно экономического). Однородность элементов системы, легкость формулирования и относительная простота задачи привлекают внимание многих исследователей к разработке алгоритмов автоматизированного синтеза технологических схем теплообмена. Однако, несмотря на кажущуюся простоту, комбинаторная природа задачи приводит к значительным трудностям вычислительного характера. Поэтому все известные методы синтеза (а их известно уже большое количество) отличаются главным образом способами снижения размерности задачи. Примечательно, что большинство алгоритмов синтеза технологических схем своим появлением обязано теплообменным системам. [c.452]

Величина ед< для наиболее распространенных смешанных направлений потоков представлена на рис. 88. Если количество ходов теплоносителей в трубках и кожухе теплообменника совпадает, то е А = 1, для всех остальных случаев оно будет меньше единицы. [c.159]

Тепловая изоляция. В любом аппарате, служащем для передачи тепла от одного потока к другому (рис. 1Х-9), происходит охлаждение одного потока (потока теплоносителя) от температуры 1,, до температуры и нагревание другого потока (потока сырья) от температуры 4.1. До температуры При этом один из потоков (на рисунке поток сырья) движется через трубчатый змеевик, а второй поток (на рисунке поток теплоносителя) омывает этот змеевик, передавая сырью соответствующее количество тепла [c.170]

С. Определение параметров. На рис. 1 показана условная схема теплообменника. Потоки теплоносителей 1 и 2 обмениваются количеством теплоты ( . В методах поправочного коэффициента Р и 0-метода используются следующие определения (детально они описаны в 1.2.5). Прежде всего это общее уравнение телепередачи [c.42]

Энергетический баланс процесса с рядом противоточно работающих ступеней и внешним охлаждением рабочего тела низкокипящей жидкостью для последующего ожижительного цикла можно составить, исходя из схем, представленных на рис. 2.5 и 2.6. Низкокипящую жидкость (см. разд. 4.4.1) получают в отдельном цикле. В каждой ступени ожижительного цикла имеются прямой и обратный потоки рабочего тела. При прямом потоке рабочее тело поступает (рис. 2.5), например, на первую ступень в точке 2 (Т , Р , а) для изобарного охлаждения обратным потоком рабочего тела и за счет испарения низкокипящей жидкости сначала до и далее до Т . Соответственно изменяется энтропия от до 5з и 8 . На рис. 2.5 и 2.6 представлена только паровая область диаграммы, т. е. на данной ступени при введении исходного вещества с массой N1 коэффициент ожижения и = 0. Ожижение наступит далее, уже на другой ступени — заключительном этапе охлаждения. Обратный поток массы рабочего тела составит N1 (1 — к) или (1 — к), если Л/ = 1. На последующей, второй, ступени прямой поток вещества охладится еще на некоторую величину Д7, а обратный поток при этом нагреется до температуры Т ,, т. е. разность температур уходящего (прямого) и входящего (обратного) потока составит АТ ,. Аналогично на теплом (верхнем) конце системы возникает разность температур вследствие неполноты рекуперации теплоты. Энтальпию вводимой на испарение массы N0 низкокипящей жидкости обозначим уходящего пара этой жидкости — (7. Для компенсации потерь теплоты на необратимость в системе с рабочим телом вводится некоторое количество теплоты N 01. Итак, на ступень с различными теплоносителями вводят (приход) четыре потока теплоносителей с разными энтальпиями, а отводят (расход) три потока [c.59]

Метод вычисления характеристик теплообменника и оценки его размеров зависит от проектных параметров. Обычно задают температуры на входе и выходе и расходы двух потоков теплоносителей, по которым следует определить размеры теплообменника. Как правило, на потери давления обоих потоков теплоносителей накладываются ограничения. Поскольку потери давления зависят от скорости теплоносителя, эквивалентного диаметра проходного сечения и длины канала, конструктору приходится решать систему уравнений с шестью независимыми переменными. Любая комбинация этих переменных дает в результате конкретную систему значений, характеризующих количество переданного тепла и потерь давления двух теплоносителей. Часто только одна из множества возможных комбинаций удовлетворяет поставленным условиям. [c.77]

Происходит перетекание н смешение некоторых количеств горячего и холодного потоков теплоносителей. [c.34]

В ходе тепловых расчетов приходится оперировать потоками (в стационарных процессах) или количествами (в нестационарных) энтальпий. Поток энтальпии записывается как произведение массового потока теплоносителя на его энтальпию О к, в СИ это кг/с)-(Дж/кг)=Дж/с= Вт (в реальных расчетах обыч- [c.546]

Отличительная особенность нестационарных процессов заключается в появлении Накопления среди составляющих баланса (исключая стадии с нулевыми пространственными контурами — см. разд. 1.3.1). При осуществлении нестационарных процессов (периодических, полунепрерывных) также используется понятие пропускных способностей остаются правомерными и общие подходы к анализу теплопереноса, изложенные в предыдущих разделах применительно к стационарным процессам. При этом пропускные способности типа а.Р, кР, как и ранее, относятся к тепловым потокам в единицу времени. Однако пропускные способности типа 6с для тех теплоносителей, где речь идет о Накоплении теплоты, относят к продолжительности процесса в целом — соответственно тому, что и С здесь уже не поток теплоносителя кг/с), а его количество кг). [c.574]

Расходы теплоносителей в кубе-кипятильнике и конденсаторе определяют по тем же формулам (12.26) и (12.29), что и для непрерывного процесса. Разница лишь в том, что здесь это не потоки теплоносителей в единицу времени, а их количества за весь процесс. [c.1077]

Кроме того, подача газообразного теплоносителя в активную часть рабочей камеры позволяет повысить качество продукта не только за счет его одновременной сушки, но и за счет селективной выгрузки готового продукта пневмотранспортом. С этой целью газообразный теплоноситель подается в таком количестве, чтобы в рабочей камере обеспечить режим уноса продукта необходимого размера и массы. Тогда более крупные и влажные частицы будут оседать в потоке теплоносителя и возвращаться в активную зону под действием силы тяжести. [c.12]

Для практического анализа интенсивности теплообменных процессов исключительно большое значение имеет так называемый процесс теплоотдачи, т. е. обмен теплотой между потоком теплоносителя (горячего или холодного) и твердой поверхностью (стенкой), с которой этот теплоноситель непосредственно контактирует. Установлено, что количество теплоты, которое отдает, например, горячая поверхность с температурой охлаждающему потоку текучей среды с температурой пропорционально разности этих температур (рис. 3.1) [c.212]

Одновременно с интенсификацией процесса теплоотдачи увеличение скорости теплоносителей как в трубном, так и в межтрубном пространстве повышает гидравлическое сопротивление движению теплоносителей. Так, для наиболее распространенного в промышленной практике турбулентного характера движения теплоносителей гидравлическое сопротивление всех элементов аппарата приблизительно пропорционально квадрату скорости потока теплоносителя (см. гл. 1). Следовательно, гидравлическое сопротивление TOA возрастает с увеличением скорости теплоносителей быстрее, чем интенсифицируется процесс теплоотдачи. Поэтому увеличивать число ходов по трубному пространству или количество перегородок в межтрубном пространстве рационально только до тех пор, пока выигрыш в интенсификации процесса теплоотдачи превышает отрицательный эффект, связанный с увеличением гидравлического сопротивления TOA. [c.300]

Здесь Q — количество тепла, отдаваемого горячим газом С — поток теплоносителя (индексы о и в относятся соответственно к величинам потоков, отдающим и воспринимающим тепло) с — теплоемкость газа I — температура газового потока (индексы н и к относятся соответственно к начальному и конечному ее значениям) т) ( = 1) — коэффициент, учитывающий тепловые потери в окружающую среду к — коэффициент теплопередачи Р — поверхность теплообмена Ai p.л — среднелогарифмическая разность температур ф — коэффициент, учитывающий отклонение схемы движения теплоносителей от идеальной противоточной. [c.98]

Образовавшаяся в крошкообразователе крошка каучука в воде вместе с углеводородами поступала в первую ступень отгонки легкокипящих углеводородов, пары которых через фильтр улавливания крошки по отводящим трубопроводам и коллекторам под избыточным давлением 0,2 МПа отводились на установку конденсации, очистки и выделения возвратных изопрена и изопентана. Частично освобожденная от легких углеводородов вода с крошкой каучука поступала для окончательной отгонки во вторую ступень по и-образному перетоку пульпы. Регулированием материальных потоков и количества подачи теплоносителя (пара) в первой ступени поддерживалось давление 0,2 МПа, температура 96—110°С, а во второй ступени — соответственно давление 0,04 МПа и температура 95—102 °С. [c.58]

Количество ходов. Для улучшения коэффициента теплопередачи в теплообменниках устанавливают перегородки, которые изменяют направление движения и увеличивают скорость потока теплоносителя. Перегородки устанавливают для образования так называемых ходов теплоносителя. [c.358]

Для состава фенолов в водах, образующихся в генераторах с поперечным потоком теплоносителя, характерно малое содержание одноатомшлх фенолов (5 /о), нз двухатомных фенолов наибольшее количество 5-метилрезорцина (30%), далее по степени убывания они располагаются в таком порядке 5-этилрезорцин. (14%), [c.113]

Тепловые балансы. Вероятно, наиболее эффективным способом анализа экспериментальных данных по теплообмену является метод теплового баланса, согласно которому проводится сравнение количеств тепла, отдаваемого горячим теплоносителем и поглощаемого холодным теплоносителем. Разность этих двух величин можно сопоставить с расчетными тепловыми потерями. Если, как это часто и бывает, указанная разность не соответствует тепловым потерям, то ошибку следует связывать с неточным измерением или скорости потока, или разности температур потока теплоносителя. Поэтому целесообразно использовать как можно более точные приборы для измерения этих параметров. Различные температуры и изменения температуры для надежности можно сопоставлять между собой. Необходимо проанализировать, в какой мере изменение температурного уровня или скорости потока скажется на нарушении теплового баланса. Существенными факторами могут быть условия эксперимента и характер приближения к экспериментальной точке (с увеличением или уменьшением скорости течения, повышением или понижением температуры и т. п.) Нельзя указать для этого какие-то общие правила выбора оптималь- [c.320]

ТЕПЛОМЕРЫ — приборы, производящие непрерывное определение количества тепла, отбираемого от протекающего потока теплоносителя (жпдкости, реже — газа). Принцип действия Т. основан па измерении мгновенных значений расхода теплоносителя и перепада его темп-р с последующим интегрированием во времени их произведения. [c.34]

На первый взгляд исключение как будто бы составляет режим газогенераторов в случае поступления всего воздуха на процесс через слой топлива в газификаторе. Так, газогенератор № 7 с поперечным потоком теплоносителя, несмотря на переработку в нем сланца с повышенным содержанием органической массы, дает жидкие продукты, содержащие значительно меньшее количество хлористого калия, чем газогенераторы ГГС-1. Это обстоятельство, однако, объясняется неудовлетворительным распределением теплоносителя в газификаторе газогенераторов с поперечным потоком теплоносителя (Ефимов и др., наст, сборник), в результате чего значительно большая часть топлива, чем это имеет место на газогенераторах других конструкций, не прогревается в газификаторе до высоких температур. [c.283]

Каталитическое окисление этилена в этиленоксид проводят в трубчатом реакторе с 3000 труб, внутренним диаметром трубы 24 мм и рабочей длиной 5,8 м. В трубах находится катализатор, производительность 1 которого равна 80 кг этиленоксида в час. Выделяющуюся теплоту (19-10 кДж на 1 кг превращенного этилена) снимают за счет циркуляции теплоносителя в межтрубном пространстве реактора. Тепловой поток теплоносителя на 84% используется в котле-утилизаторе, где генерируется водяной пар давлением 1,5 МПа (удельная теплота парообразования 1945 кДж/кг). Определить количество образующегося водяного пара, если селективность по этиленоксиду равна 65%. [c.127]

Уравнения теплового баланса используются при определении с заданной точностью конечной температуры одного из потоков, если заданы количество, начальная температура этого потока, количество, начальная и конечная температуры другого потока, либо при расчете количества теплоносителя, если заданы четыре конечные температуры и количество другого теплоносителя. [c.51]

Предположим, что камера разбита на 100 равноценных секций и весь угольный поток подается в первую секцию по ходу газа. Тогда через любую из указанных 100 секций на единицу загружаемого в камеру угля поступает поток газа, равноценный всего лишь 0,01 части потребного количества теплоносителя. Таким образом, количество газа-теплоносителя, вдуваемого через первые две—три и даже четыре секции в период перемещения угля через эти секции, недостаточно, чтобы прогреть уголь до заданной темпе ратуры. [c.234]

Преимущество новых схем заключается в возможности похшерживать низкое давление в зоне вывода высококипяших фракций, и использовать тепло конденсации орошений среднекипящих продуктов. В них также исключается множество кипятильников и конденсаторов по сравнению с системами разделения смесей в простых колоннах. Крометого, при разделении многокомпонентных смесей в колонне в определенных зонах как в укрепляющей, так и в отгонной секциях происходит накопление (повышение концентрации) целевых продуктов. Поэтому желательно иметь такую схему, в которой в каждой колонне выводятся боковые погоны как зто предусмотрено в новых схемах. В системе простых колонн и в колоннах предварительного нечеткого разделения сложных колонн с полностью связанными потоками этот принцип нарушается. При этом жидкость, стекающая из укрепляющей секции колонны, или пар, поднимающийся нз отгонной секции, обогащенные целевыми продуктами, опять смешиваются соответственно с жидкой и паровой фазой сырья. Вывод боковых пого-нов второй колонны между вводами их из первой, вследствие проскока примесей через тарелки вывода [344 , обеспечивает снижение энергозатрат на выделение боковых погонов первой колонны или повышение четкости разделения. При необходимости количество потоков питания каждой секции многопоточной колонны может быть увеличено за счет многопоточного ввода каждого бокового погона первой колонны во вторую в паровом, парожидкостном или жидком виде с разными температурами. Осуществление многопоточного ввода и вывода боковых погонов в колоннах приближает их к термодинамически наиболее совершенным за счет обеспечения возможности использования распределенного по колонне подвода и отвода тепла и соответственно улучшения регенерации тепла конечных продуктов разделения и использования хладоагентов и теплоносителей. [c.16]

Это уравнение представляет собой известное соотношение между критериями Нуссельта, Рейнольдса и Прандтля. Критерий Рейнольдса, являющийся мерой отношения сил инерции и. молекулярного трения, опоеделяет подобие режима течения "в системе. Критерий Прандтля, являющийся мерой отношения интенсивности передачи количества движения за счет молекулярного переноса и интенсивности переноса количества теплоты за счет свободной конвекции, определяет подобие температурных и скоростных полей. Критерий Нуссельта (определяемая переменная) — безразмерный коэффициент теплоотдачи—обычно рассматривают как соотношение между интенсивностью теплопередачи и напряжением температурного поля в пограничном слое потока теплоносителя. [c.168]

Преобладающее количество сланцевой смолы в настоящее время производится в газогенераторах с поперечным потоком теплоносителя, включая и процесс Кивитер (1000-т газогенератор), поэтому изучению ее свойств, химического состава уделяется особое bihi-мание. Общая характеристика смолы и состав фракций приведены в табл. 49, а групповой состав — в табл. 50, [c.108]

Компактные теплообменники отличаются большим разнообразием внешних форм и еще большим геометрическим разнообразием внутренних поверхностей, разделяющих потоки теплоносителей. При таком раз1нообразии не может не возникать некоторого дублирования типоразмеров компактных теплообменников. Для того чтобы пояснить терминологию, используемую в этой главе, на рис. 12.1 показана одна из разновидностей основного элемента компактных теплообменников, называемого насадкой. Насадка состоит из двух параллельных пластин и металлических соединительных полос, скрепленных с пластинами. Такое расположение пластин и соединительных полос обеспечивает создание каналов для потока теплоносителей, а также основной и развитой (вторичной) поверхности. Ранее, Б первой главе, отмечалось, что если на равном расстоянии )т двух пластин провести плоскость, то каждую половину соединительных металлических полос можно-рассматривать как продольное ребро. В гл. 8 было описано, как две или несколько одинаковых насадок соединялись посредством разделительных пластин. Такая коиструкция была названа пакетной или сандвичевой . Тепло подводится к насадке через одну или через обе крайние пластины, а отводится от разделительных пластин и ребер к потоку, движущемуся через насадку, при постоянном среднем значении коэффициента теплоотдачи. Поэтому при анализе насадка рассматривается как оребренный канал, а не как теплобменник жидкость — жидкость . Использование пакетной конструкции особенно целесообразно, когда коэффициент теплоотдачи к жидкости мал по сравнению с количеством тепла, которое может быть подведено к пакету посредством теплопроводности при данной площади поверхности теплообмена, заключенной в наса1дке. Естественно, следует иметь в виду, что по мере увеличения числа ребер в насадке ее гидравлический радиус и коэффициент теплоотдачи к теплоносителю уменьшаются, в то время как гидравлическое сопротивление существенно возрастает. [c.418]

В последнее время в НПВП ТОРЭКС [9.3-9.5,9.35] проведены значительные разработки по устранению недостатков тепловых схем и параметров газовоздушных потоков обжиговых конвейерных машин, в частности, таких, как реверсивная схема сушки слоя сырых окатышей несовершенство конструкции отдельных секций и зоны сушки в целом значительный объем горячих газов, выбрасываемых в атмосферу нерациональное использование тепла газовоздушных потоков обжиговой машины, в том числе высокотемпературного (переточного) воздуха несбалансированное по рециркуляционным потокам теплоносителя соотношение площадей технологических зон большое количество горелочных устройств. [c.233]

При исследовании данного пожара было установлено, что оператор на 30 °С завысил температуру сушки (90 °С вместо 60 °С по регламенту). Кроме того, из-за отсутствия отражательного экрана перед форсункой камера сгорания нагревалась до 700.. . 900 °С. В этих условиях на стенках камеры сгорания образовалась окалина, раскаленные частицы которой потоком теплоносителя заносились внутрь сушильной камеры. Для первого этапа развития пожара в сушилках активного вентилирования характерно выделение значительного количества дыма, свидетельствуюш,его о возникновении тления в зерне. При выпуске части зерна внутренний ромб обнажился, что привело к увеличению потока воздуха через эту часть сушильной камеры и переходу тления в пламенное горение. После появления открытого пламени развитие пожара происходило чрезвычайно быстро. [c.79]

Позднее принцип поперечного потока теплоносителя был опробован для полукоксования битуминозного сланца Колорадского месторождения в США ( Gas flow... , 1949 Гютри, 1956). Однако из-за возникших трудностей (образование кокса на решетках и газоотводах) и необходимости использования больших количеств воды для охлаждения горячего газа и последующего его нагрева принцип этот не получил распространения. [c.120]

Наибольшее распространение в ультразвуковых установках получил конвективный способ сушки деталей, когда детали находятся в потоке теплоносителя (газа). Соприкасаясь с высушиваемыми деталями, теплоноситель передает им тепло, воспринимает удаляемую с поверхности деталей влагу и отводит ее из сушильного устройства. Механизм подвода тепла и удаления пара определяется аэродинамикой движения газа, а температура поверхности деталей и давление паров над ней устанавливаются в результате динамического равновесия между количеством поступающего тепла и его отводом в. виде тепла удаляемого пара. Интенсивность конвективной сушки зависит от температуры воздуха, его скорости, влагосодер-жания и других факторов. [c.77]

В выражение для критерия Рейнольдса нлотаость р входит в виде сомножителя р . При прохождении теплоносителем в количестве С каналов постоянного поперечного сечения 5 при неизменном давлении это произведение остается постоянным и равно 0/5. Поэтому усреднение плотности при одновременном усреднении по тому же закону скорости потока теплоносителя не вводит дополнительных погрешностей в решение уравнения теплообмена. [c.25]

Соотношение турбулентных коэффициентов переноса количества движения и теплоты определяется численным значением турбулентного критерия Прандтля Ргтурб = турб/атурб- По данным разных авторов, Ргтурй может иметь значения от 0,5 до 1 и оставаться постоянным или изменять значение в поперечном направлении турбулентного потока. Обычно считают, что критерий Ргтурб примерно постоянен по сечению турбулентного потока и его значение близко к единице (это означает подобие профилей скорости и температуры в турбулентном потоке теплоносителя). [c.65]

Так, при гранулировании гигроскопичных веществ с увеличением разности температур сушильного агента и слоя возрастает относительное влагосодержание газовой фазы, что приводит к увлажнению продукта. Для увеличения производительности гранулятора при постоянной влагонапряженно-сти в объеме слоя потоки теплоносителя разделяют 60—70% тепла подают в верхнюю зону аппарата, где испаряется основное количество влаги, а 40— 30%—с ожижающим агентом (см. рис. 5-34, а, б). Отработанный сушильный агент, насыщенный влагой, практически не контактирует с гранулами слоя, а следовательно, не влияет на их влажность, и производительность аппарата лимитируется, главным образом, количеством влаги, испаренной в самом слое. Дополнительная сушка над слоем позволяет увеличить производительность, однако образование мелкой фракции продукта в надслоевом пространстве приводит к значительному уносу пыли. Контактируя с отработанным сушильным агентом, последняя может увлажняться и налипать в газоходах и очистительных устройствах. Это явление усложняет эксплуатацию таких аппаратов. [c.179]

На рис. 66 показана схема реакторного блока для коксования нефтяных остатков на гранулированном коксе. Гранулированный кокс (теплоноситель) из дозатора парлифта 1 подается парлифтом 2 в бункер. Оттуда самотеком часть его проходит классификатор (на схеме не показан), и более крупные частицы кокса после охлаждения в коксоохладителе 3 выводятся на склад. Основное же количество кокса, предварительно нагретого до 580—600° С в коксонагревателе 4, через дозатор горячего теплоносителя 5 поступает в реактор 6. Туда же поступает и сырье для коксования, нагретое в теплообменниках и трубчатой печи до 380—420° С. Находящиеся внутри смесителя слабонаклонные стержни рассекают и несколько задерживают падающий сверху вниз поток теплоносителя и вызывают интенсивное перемещивание его и жидкого сырья. На поверхности стенок смесителя отлагается кокс, но он непрерывно сбивается потоком теплоносителя, поэтому смеситель остается чистым. Далее смоченный сырьем теплоноситель проходит через двойной конусный распределитель и падает вниз в виде двух кольцевых концентрических потоков на поверхность сплощного слоя теплоносителя в основной части реактора. [c.126]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология