Параметры, характеристики и конструкции контактов

Параметры, характеристики и конструкции контактов [c.468]

Контроль параметров твердых дисперсных (сыпучих) материалов допускает большую свободу в выборе конструкции, так как контролируемая среда может принять любую форму в соответствии с применяемой конструкцией преобразователя. Чаще всего их выполняют в виде сосуда, заполняемого контролируемой средой, или в виде преобразователя, погружаемого в эту среду. Принцип действия этих приборов основан на определении исследуемых характеристик состава и структуры материала по его электрическим параметрам (диэлектрической проницаемости и коэффициенту диэлектрических потерь). В процессе измерения необходимо соблюдать, два обязательных условия — вынесение преобразователя и дистанционное измерение его параметров, а также применение мер по устранению влияния контакта преобразователя с поверхностью контролируемого объекта. [c.593]

Для контроля металлов посредством определения их поверхностных механических свойств применяют акустические твердомеры. Основной принцип, реализуемый при рассматриваемом подходе, заключается в наблюдении за реакцией диагностического щупа, приводимого в соприкосновение с контро ли-руемой поверхностью. Реакция обусловлена механическим (в частности акустическим), электромагнитным или электрохимическим взаимодействием щупа с объектом контроля. Механические характеристики определяют на основе регистрации изменения резонансных частот механических колебаний стержня после приведения его в контакт с контролируемой поверхностью при задании определенного усилия прижима, что обеспечивается конструкцией щупа. Используя колебания разных типов (продольные, изгибные, крутильные), можно определить, кроме числа твердости, степень анизотропии поверхностных слоев материала, которая в частности содержит информацию о величине внутренних напряжений в материале. В настоящее время методики развиты применительно к шероховатым поверхностям, что позволяет проводить измерения при минимальной подготовке контролируемой поверхности или вообще без нее. Основу этого обеспечивает статистическая обработка данных, получаемых в близких, но различных точках. Установлена устойчивая статистическая связь между дисперсией приращений при многократном повторении измерений и параметрами шероховатости. [c.27]

Реактор любого назначения и любой конструкции должен обеспечивать протекание в нем основной реакции с максимальной скоростью и наибольшим в заданных условиях выходом. Этого можно достичь при некоторых определенных оптимальных значениях следующих основных параметров температуры, состава исходной смеси, давления, времени контакта и характеристик катализатора. [c.106]

Соотношение между деформацией Д и проскальзыванием 5 выступа зависит от силы трения в зоне контакта, жесткостных характеристик выступа протектора и величины смещения а. Поскольку смещение а каркаса является функцией конструкции шины и действующих на нее внешних сил, можно установить зависимость между конструктивными параметрами шины, свойствами резин и контактными напряжениями при различном значении внешних сил, т. е. при различных режимах работы колеса. [c.136]

Показано [126, 130], что подобное допущение, если и может быть принято, то лишь в очень ограниченном числе случаев — при моделировании процесса ректификации бинарных смесей, а для задач моделирования ректификации многокомпонентных смесей является лишь грубым приближением. Разработка более точных математических моделей потребовала введения таких переменных, которые определяют гидродинамическую структуру взаимодействия потоков контактирующих фаз на ступенях разделения, а также переменных, характеризующих локальные параметры массопередачи в зоне контакта потоков пара и жидкости [130, 183]. Если первая группа переменных может быть часто с достаточной точностью определена из анализа конструкции тарелок или на основе экспериментальных данных по структуре потоков [130, 176], то определение локальных характеристик массопередачи обычно возможно лишь на стадии коррекции математической модели [130, 183]. [c.38]

В большинстве исследований, посвященных вопросу возникновения автоколебаний в упругих системах трения [1—4], основное внимание, как правило, уделяется влиянию конструктивиых параметро-в колебательной системы, при этом фрикциоиные характеристики пары трения принимаются заданными. Однако в ряде случаев устранение колебаний изменением конструкции или условий работы оказывается невозможным и в связи с этим возникает необходимость подбора материалов фрикционной пары, обеспечивающих либо полное, либо практически достаточное отсутствие колебаний в системе с заданными параметрами. Этот вопрос не может быть решен без анализа тех процессов, которые происходят при контактировании ловерхностей и которые определяют тот. или иной вид фрикционной характеристики. Поскольку, как известно [5—7], колебательный цикл механических автоколебаний отчетливо распадается на два участка, первый из которых характеризуется совместным, а второй относительным движением соприкасающихся поверхностей, естественно рассмотреть процессы, протекающие в зоне контакта, как при совместном, так и цри относительном движении. При малых скоростях принудительно-подвижного элемента период и амплитуда колебаний определяются участком совместного движения, вследствие чего решающей характеристикой -пары трения становится статическая характеристика или рост силы трения покоя в зависимости от продолжительности неподвижного контакта. В связи с этим следует рассмотреть процессы, определяющие изменение силы трения покоя от времени. [c.65]

Необходимо отметить, что испытания уплотнений в переменных температурных режимах показали, что главная цель, которая ставилась при проектировании этих уплотнений,— максимальная стабилизация макрогеометрии поверхностей в уплотняющем контакте, исключающая, изменение рабочих характеристик уплотнения при изменении параметров работы, в данных конструкциях не достигнута в полном объеме. Уплотнения, находясь под высоким перепадом давления, меняли свои рабочие характеристики (потребляемая приводом мощность, протечки) при изменении температуры, -что свидетельствовало о неполной стабилизации макрогеометрии. Однако в условиях стенда указанная нестабильность не нарущала безызносный режим трения в уплотняющем подвижном контакте, а мощность и протечки изменялись в приемлемых пределах. [c.294]