Определение коэффициента теплопередачи в теплообменнике труба в трубе

Детальный конструктивный расчет опытного агрегата начинался с определения коэффициента теплопередачи па основе имеющихся данных по физическим свойствам теплоносителей. Затем были рассчитаны характерные размеры теплообменников с наружным диаметром труб от 4,76 до 7,94 мм прп различных длинах труб и шагах. [c.277]

Решение. Поскольку коэффициенты теплопередачи зависят от конструкции теплообменника, необходимо провести предварительный расчет для определения числа и диаметра труб. Предварительный расчет проводим по схеме расчета обычного теплообменника. [c.243]

Коэффициент теплопередачи в теплообменниках при скорости масла в трубах 0,4—0,5 м сек равен 100—120, а при скорости 0,8—0,9 м сек— 150—200 ккал/м -ч-град. Для определения коэффициента теплопередачи при других скоростях масла можно воспользоваться формулой [c.164]

ОПРЕДЕЛЕНИЕ КОЭФФИЦИЕНТА ТЕПЛОПЕРЕДАЧИ В ТЕПЛООБМЕННИКЕ ТРУБА Б ТРУБЕ [c.139]

Необходимая поверхность теплообмена определяется охлаждающей средой и конструктивными особенностями аннаратуры. Для кожухотрубчатых теплообменников общий коэффициент теплопередачи представлен на рис. 177. Для теплообменников труба в трубе с ребристой поверхностью внутренних труб общий коэффициент теплопередачи можно принять равным 161,11 ккал/(м2.ч-°С). Если для охлаждения раствора применяется вода, то скорость ее циркуляции зависит от допустимой температуры на выходе из холодильников. Так как удельные теплоемкости воды и охлаждаемого раствора амина очень близки, то скорость циркуляции воды можно принять равной скорости циркуляции аминового раствора. Если в качестве хладагента используется окружающий воздух, то змеевики аминового холодильника и конденсатор верха колонны выполняются как один аппарат. Для определения эксплуатационных расходов в этом случае также необходимо рассчитать общую тепловую нагрузку. Эксплуатационные расходы нри охлаждении воздухом складываются из затрат электроэнергии па привод вентиляторов п расходов на обслу-/кивание этих вентиляторов и охлаждающей поверхпостн. [c.275]

Третья часть состоит из семи глав. В первой из них излагается теория подобия. Одна из глав, вследствие большого значения зависимости между движением жидкости и вынужденной конвекцией, посвящена динамике жидкости. Третья глава, служащая введением в теорию конвекции, посвящена зависимости между коэффициентами теплопередачи и теплоотдачи, влиянию отложений накипи, средней разности температур в теплообменниках при противотоке, прямотоке и перекрестном токе и измерению температур поверхности. Теплоотдача вынужденной и свободной конвекцией составляет содержание четырех последних глав. Здесь рассмотрена теплоотдача при течении жидкостей внутри труб, течении жидкостей снаружи труб, при конденсации и кипении. Приводятся фотографии, иллюстрирующие механизм конвективных токов, и графики распределения скорости и температуры. Для составления расчетных зависимостей, рекомендуемых в различных случаях, опытные данные, полученные многими авторитетными исследователями, нанесены на графики экспериментальные пределы изменения различных факторов сведены в таблицы. Рассмотрены оптимальные условия работы теплообменников даны применительно к процессам передачи тепла методы определения экономической скорости жидкостей в теплообменниках и оптимальной разности температур. [c.13]

Расчеты теплообменников для фреоновых машин производят после определения соответствующей тепловой нагрузки. Коэффициент теплопередачи поверхности змеевика из гладких труб, отнесенный к внутренней поверхности, принимают в пределах 200—250 ккал м час С. [c.125]

Для расчета теплообменников необходимо, прежде всего, определить требующуюся поверхность нагрева, величина которой зависит от коэффициента теплопередачи, а последний от физических свойств обменивающихся теплом сред. Известно, что основную трудность в нахождении общего коэффициента теплопередачи представляет определение частных коэффициентов теплоотдачи, связанное с замерами температуры поверхностей теплопередающих стенок. Для этой цели в стенку трубы или пластины обычно заделывают большое количество термопар, монтаж которых затруднен особенно в случае, если стенка тонкая ( 1—1,5 мм). [c.78]

Механические примеси и соли отлагаются в теплообменниках, в нагревательных трубах печей, в испарителях. Следовательно, приходится часто останавливать и вскрывать аппаратуру для удаления твердых отложений. Последние значительно уменьшают коэффициент- теплопередачи. Хлористые соли кальция и особенно магния в определенных условиях при нагревании образуют свободную соляную кислоту, которая разъедает металл аппаратуры и оборудования и в особенности конденсаторы [c.56]

Более полно чем величина коэффициента теплопередачи характеризует работу теплообменников величина теплонапря-женности его поверхности, которая определяет интенсивность теплообмена нри определенной разности температур и степень использования теплообменной поверхности (см. табл. 1). Наивысшая теплонапряженность (15 ООО ккал/м час), соответствующая теплонапряженности радиантных труб в трубчатых печах, наблюдается в теплообменниках циркуляционное орошение — [c.69]

Для определения конечной температуры нагрева газа в кольцевой щели, с которой он поступает в межтрубное пространство нижнего теплообменника, определяем коэффициент теплопередачи от газа из межтрубного пространства теплообменника к газу в кольцевой щели через стенку изоляционной трубы, как ранее, по уравнению (7). Коэффициент теплоотдачи 2 от стенки теплообменника к газу,1 идущему по кольцевой щели на уровне теплообменника, определяется по формуле [c.330]

Таким образом, в многопоточном пластинчато-ребристом теплообменнике соотношение поверхностей теплообмена, которое необходимо для построения диаграммы Я—Т и определения среднеинтегральной разности температур, само оказывается функцией температурных распределений. Поэтому при составлении расчетных соотношений для построения диаграммы Q—Г пластинчато-ребристого теплообменника требуется принципиально иной подход по сравнению с расчетом теплообменника типа труба в трубе . Например, в трехпоточном пластинчато-ребристом теплообменнике (см. рис. 3) тепло от потока 1 может передаваться потоку 2 через поток 3, т. е. ребро, находящееся в потоке 3, воспринимая тепло от потока 1, только частично отдает его потоку 5, частично же путем теплопроводности потоку 2. Следовательно, в этом случае нельзя выполнять расчет с помощью коэффициента теплопередачи, определяемого выражениями (31) и (32). При этом поверхность теплообмена в соответствии с уравнением (3) определяется [c.292]

Определение коэффициента теплопередачи аналогично приведенному на стр. 159. Газ движется внутри толстостенных труб, и его т можно вычислять по общепринятым формулам [12] с введением поправочного коэффициента для случая спирального теплообменника [14]. Коэффициент теплоотдачи а , т от наружной стенки трубы к воде определяют по общепринятым формулам в зависимрсти от типа и конструкции конденсатора. [c.209]

При расчете кожухотрубпых теплообменников обычно принимают определенную скорость теп-лгагосителя и диаметр труб, после чего находят коэффициент теплопередачи К и величину поверхности нагрева F теплообменника по общему уравнению теплопередачи (2—81а). [c.352]

При эксплуатации теплообменника типа "труба в трубе" образуется жидкость во внутренней трубе, имеются поте]Эи теплоты в окружающую среду. Наличие жидкой пленки на внутренней поверхности внутренней трубы теплообменника, потери теплоты в окружающую феду или приток теплоты из окружающей среды приведут к существенной разнице между значениями вычисленного теоретического и фактического коэффициентов теплопе]эедачи. Стремясь получить наиболее надежные данные по определению площади теплообменника, коэффициент теплопередачи определяют экспериментально. Для теплообменников с диаметрами труб 89 и 159 мм (толщиной 9 мм) зависимость коэффициента теплопередачи от числа Рейнольдса определяется по формуле, в Вт/(м °С) [c.439]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология