Трубы нагревательных печей

В табл. 23 приводится состав газа замедленного коксования различного сырья. Практически он мало отличается от газа коксования в кубах. Характерно возрастание в газе количества непредельных и изомерных углеводородов при подаче в трубы нагревательной печи турбулизатора, который служит инертным разбавителем и уменьшает время пребывания газов и паров в реакционной зоне. [c.103]

В испарителе, представляющем собой полую башню, и в трубах нагревательной печи происходят длительный контакт между маслом и глиной и полная нейтрализация масла. [c.335]

Подвергать гидроочистке вторичные дистилляты в чистом виде (без смешения с прямогонными дистиллятами) не рекомендуется. Так, опыт гидроочистки бензинов термического крекинга показал, что обычный для прямогонного бензина режим (375 °С, 3,5 МПа объемная скорость 5 ч и кратность циркуляции газа 300 м /м ) не обеспечивает достаточно полного гидрирования сернистых, азотистых и непредельных соединений. Гидроочистка сопровождается образованием тяжелокипящих продуктов уплотнения и отложениями кокса в трубах нагревательной печи. Тепловой эффект гидрирования достиг 335—420 кДж/кг (80—100 ккал на кг). Смешение бензина термического крекинга и прямогонного бензина в соотношении 1 3 позволило получить гидрогенизат заданных качеств (для последующего риформинга) без изменения объемной скорости, но при ужесточении температурного режима (до 400°С) . Состав смеси прямогонного продукта со вторичным зависит от содержания непредельных в последнем. Так, введений в смесь всего 10% бензина пиролиза привело к забиванию теплообменников уже после 8 ч работы . [c.245]

Спекаемость и выделение жидких углеводородов при нагревании коксов замедленного коксования можно уменьшить путем повышения температуры коксования, но это связано с сокращением межремонтного периода работы установок из-за резкого увеличения коксоотложений в трубах нагревательной печи, увеличением энергозатрат, уменьшением выхода кокса и др. [c.217]

В настоящий сборник включены статьи, обосновывающие применение разработанных в БашНИИ НП таких мероприятий и описывающие основные принципы их проведения. Сюда относятся реконструкция атмосферно-вакуумных трубчатых установок с целью снижения давления в выходных трубах нагревательных печей и улучшения фракционирования в колоннах подготовка вакуумных дистиллятов для каталитического крекинга легкий термический крекинг с присадками коксование гудронов, обес-серивание кокса и облагораживание дистиллятов коксования облагораживание вторичных бензинов- с целью получения высокооктановых компонентов совершенствование процессов гидроочистки дизельных топлив производство высококачественных дорожных битумов меры борьбы с коррозией аппаратуры при перегонке нефти применением ингибиторов улучшение систем водоснабжения и канализации на заводах, перерабатывающих высокосернистые нефти. [c.7]

J, 2) быстрое закоксовывание труб нагревательных печей вследствие низкой коллоидной стабильности указанного сырья при высокотемпературном нагреве [c.35]

В испарителе и в трубах нагревательной печи происходят длительный контакт между маслом и глиной и полная нейтрализация масла. [c.313]

На рис. 6П приведена принципиальная схема двухступенчатой вакуумной перегонки мазута с получением масляных фракций. Мазут с температурой 310-315 °С из атмосферной колонны насосом прокачивается через нагревательную печь, где нагревается до 410-420 °С и подается в первую вакуумную колонну К-4. В этой колонне происходит отделение широкой вакуумной фракции от тяжелого остатка — гудрона. В колонну К-4 подают перегретый водяной пар в количестве 1-1,5 % на сырье. Если широкая вакуумная фракция используется как сырье установок каталитического или гидрокрекинга, то она выводится с шестой или седьмой тарелки колонны К-4 и охлаждается в теплообменниках. Пределы выкипания широкой вакуумной фракции (вакуумного газойля) —350-520 °С. При получении масляных фракций широкая фракция дополнительно нагревается теплом гудрона в гудронных теплообменниках и подается в вакуумную колонну для ректификации на узкие масляные фракции. Недостающее тепло вносится в низ колонны К-5 в виде горячей струи за счет циркуляции части тяжелого масляного дистиллята 420-490 °С или 420-500 °С через часть труб нагревательной печи. В колонну К-5 также подается перегретый водяной пар. [c.684]

Прекращение подачи сырья на установку вызывает перегрев сырья в трубах нагревательной печи и, как следствие, закоксовывание змеевика печи. Одновременно слой катализатора осаждается в транспортной линии реактора и в нижней его части в результате из-за прекращения подачи паров сырья в реактор объем продуктов крекинга уменьшается. Поскольку газомоторные компрессоры продолжают откачивать газы из системы установки, давление в реакторе снижается. При этом в реактор может лопасть воздух и образовать с нефтепродуктами взрывную смесь. Тогда снижают температуру в нагревательной печи, увеличивают подачу пара в транспортную линию реактора для предотвращения попадания воздуха из регенератора и останавливают часть газомоторных компрессоров для поддержания избыточного давления в реакторе на уровне 0,5— 0,6 кгс/см . Если за короткое время восстановить подачу сырья невозможно, установку переводят на циркуляцию. [c.128]

Стальные конструкции и оборудование, подверженные действию высокой температуры и коррозионной среды, от которых покрытия из красок быстро выходят из строя, могут быть хорошо защищены методом напыления алюминия в соответствии с BS 2569, ч. 2, 1965 г. Такое покрытие используется в наклонных трубопроводах доменных печей, в конверторных каминах и трубах нагревательных печей. [c.407]

Трубы нагревательных печей, в частности, крекинговых эксплуатируются в агрессивной среде, вызывающей сложное действие на металл. [c.86]

Большое значение имеет температура в нижней части колонны. Время пребывания остаточных фракций здесь значительно больше, чем в трубах нагревательной печи, и опасность крекинга выше. Известно, что реакции крекинга отрицательно сказываются как на эффективности самой перегонки, увеличивая количество неконденсируемых компонентов и тем самым нагрузку на вакуумсоздающую аппаратуру, так и на качество получаемой продукции. Перегретый битум имеет повышенную пенетрацию и показывает неудовлетворительные результаты при испытании по Олиензису. Если высокий уровень жидкой фазы в низу колонны, обусловливающий большое время пребывания остатка, необходим для поддержания нужного давления в приемной линии насоса, то температура остатка должна быть ниже температуры сырья. При использовании водяного пара падение температуры происходит в результате затрат тепла на испарение дистиллятных фракций йз жидкофазного остатка. В противном случае температуру снижают, возвращая в низ колонны часть охлажденного остатка перегонки. В зави-СИ.МОСТИ от условий перегонки температура нижней части колонны поддерживается в пределах 310—390°С [И, 32]. [c.36]

Сырье, пройдя систему теплообменников 12 и часть труб нагревательной печи 5, подвергается гидроочистке в реакторе 1 при температуре 380—420° С п давлении 35 ат, над алюмо-ксбальт-молибдеиовым катализатором. Отдав избыток тепла в рибойлере 13, теплообменниках 12 и холодильнике 18, очищенное сырье отделяется от всдорсдсодержащего газа гидроочистки в сепараторе 24 и после подогрева в теплообменнике 14 поступает в колонну 7, где освобождается от сероводорода, углеводородных газов и воды. Из колонны 7 сырье подается насосом 30 на смешение с циркуляционным газом от компрессора 38 и под давлением около 50 ат проходит теплообменники 15 и нагревательную секцию печи 5, где нагревается до 500—520° С, после чего входит в первый реактор 2 риформинга. На установке имеется три реактора 2—4) с двумя ступенями промежуточного подогрева в печи 5. [c.239]

При выработке широкой фракции с целью получения различных масел она дополнительно подофевается теплом гудрона в гудронных теплообменниках и подается во вторую вакуумную колонну для четкой ректификации на узкие масляные фракции. Недостающее тепло вносится вниз колонны К-5 в виде горячей струи за счет циркуляции отбираемого тяжелого масляного дистиллята фракции 420-490°С или 420-500°С через часть труб нагревательной печи. В колонну К-5 также подается перефетый водяной пар. [c.65]

Аппараты изготовляются разных размеров соответственно диаметру труб нагревательных печей. На фиг. 239 представлен момент очистки труб пзчрй. Двойники раскрыты. Держа в руках шланг и туроинку с шарошкой, мастер просматривает состояние труб. Очищаются также трубют теплообменников, а на крекинг-установ- [c.337]

При эксплуатации и ремонте оборудования на заводах нефтяной, химической и других отраслей промышленности часто бывает необходимо измерить размеры отдельных деталей, подверженных износу вследствие особенностей технологического процесса. К таким деталям относятся фитинги и трубы, контактные трубы реакционных колонн, соединительные колена ребристых труб нагревательных печей, оболочки аппаратов и пр. Однако конструктивные особенности этих деталей не всегда позволяют измерить их обычными способами. Нередко доступ к внутренней стороне изделия затруднен или невозможен. Часто возникает необходимость также в определении размеррв деталей без их демонтажа из узлов оборудования (шпильки, фланцы, оболочки аппаратов и др.). В этих случаях весьма эффективным методом контроля является ультразвуковая толщинометрия. [c.50]

Крекинг-процесс, как всякая химическая реакция, протекает с известной скоростью, т. е. требуется определенное время для доведения ее до желаемой глубины. Необходимо не только нагреть нродукт до температуры реакции, но и выдержать его при этой температуре определенное время. Это выдерживание продукта при земпературе реакции осуществляется или в специальной секции труб нагревательной печи (реакционной секции), или в специальной выносной камере (реакционной камере). Чтобы объемы этих аппаратов не были чрезмерно большими, процесс ведут под давлением порядка 25—50 ати. [c.83]

Для компенсации вышеуказанного перепада давления было проведено снижение расхода циркулирующего водородсодержащего газа (ЦВСГ) в системе, что способствовало уменьшению перепада давления между теплообменниками Т-101/4 и реактором Р-1, то есть в трубах нагревательной печи П-104. [c.7]

Однако до сих пор этот процесс широко не применяется в промышленности. Основной причиной, сдерживающей его внедрение является, вероятно, боязнь ускоренного закоксовывания теплонагревательных поверхностей при нагреве сырья, что приводит к ускоренному прогару труб нагревательных печей или днищ ку-бой. Установлено, что содержание ароматических углеводородов в ходе окисления уменьшается /5/, так как относительное содержание парафино-нафтеновых углеводородов увеличивается, а эа-коксовывание труб нагревательных печей начинается при более низкой температуре, используется сырье с меньшим содержанием ароматики, т.е. с повышенным характеризующим фактором /6,7/. [c.100]

Таким образом, на основе известных процессов окисления и вакуумной перегонки предложен спсо-.об подготовки сырья коксования, обеспечивающий не только повышенный выход кокса, но и достаточную устойчивость сьфья против закоксовывания труб нагревательных печей. В связи с дефицитом малосернистого кокса целесообразно в ближайпюе время провести промышленную проверку этого способа. [c.104]

Адгезия коксосмолистых веществ на поверхности металла приводит к увеличению давления в трубах нагревательных печей, их науглероживанию, затруднении выгрузки нефтяного кокса из реакторов, к нестабильности условий формирования углеродных волокон, эакок-совыванию отверстий массообменных элементов кйлонн, катализаторов и множеству других отрицательных явлений. [c.16]

Цредматом особого внимания является распределение жидкого сырья в присутствии газового потока в трубах нагревательной печи. Неравномерность в распределении двуэсфазного. потока при налички большого числа ходов является причиной закоксовывания труб печи 0ЭЗ. Последние достижения в разработке активных катализаторов, обеспечивающих существенное сншюние температуры Процесса, [c.76]

Наибольшее количество соединений, требуюпщх уплотнения, приходится на коммуникации высокого давления. Тяжелые условия работы не дают возможности прибегать здесь к обычным методам сварки и гнутью труб. Сварка применяется лишь на прямых участках и производится электропрессивым методом с обязательной последующей термообработкой. Таким образом, изготовляют трубы нагревательных печей высокого давления и вертикальные участки коммуникаций, соединяющих колонны и теплообменники. [c.369]

Следует отметить еще, что материал в книге подобран недостаточно удовлетворительно. Так, например, для зависимости уклонений от идеальных законов объемов паров углеводородов можно было привести более подробный материал. При изложении расчета зависимости теплосодержаний от давления следовало бы привести данные работ Мейснер и Кайзер [3] и др. Глава вторая (стр. И) характерна несколько своеобразным взглядом автора на состояние продуктов в трубах нагревательной печи. Исходя из представления, что фракции нефти, критическая температура которых ниже температуры печи, будут находиться вообще только в парообразном состоянии, автор, уподобляя их идеальным газам, рассчитывает по закону Генри количества паров, растворенных в жидкой фазе. Однако такой метод трудно согласовать с общепринятым взглядом на критическую температуру смесей. Автор игнорирует правило Страуса [4], по которому критическая температура смеси определяется как среднее из критических температур компонентов и их молярных соотношений. Это правило, много раз экспериментально проверенное (см., например, Куенен и другие работы — Landolt s Tabellen I, 263, 1923), оказалось, как и нужно было ожидать, вполне применимым (по исследованиям Ки и Пар- [c.408]

В отличие от электрохимической особенностью химической коррозии является то, что продукты коррозии, образующиеся при взаимодействии металла с агрессивной средой, могут отлагаться на поверхностях контакта в виде пленок или окалипы, образуя защитный слой. В условиях эксплуатации аппаратуры для переработки нефти химическая коррозия проявляется главным образом пр11 контакте металла с сернистыми соединениями нефти и продуктами их разложения в зонах повышенных и высоких температур. Такой коррозии подвергаются при переработке сернистых нефтей горячие насосы, теплообменники, трубы нагревательных печей, испарители, ректификационные колонны и горячие трубопроводы крекинг-установок и установок первичной перегонки. [c.51]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология