Требуемая поверхность

При определении требуемой поверхности фильтрования расчет ведется в два этапа. На нервом этапе определяется общая ориентировочная поверхность фильтрования, на основании которой выбирается целесообразное число фильтров и типоразмер фильтра [c.109]

Расчет требуемой поверхности фильтрования начинается с выбора конструктивной модификации барабанного фильтра. Так как суспензия невзрывоопасна и неагрессивна, то, в первую очередь, ориентируемся на фильтр общего назначения. Время фильтрования, необходимое для получения слоя осадка высотой ho = 9 мм, находим из уравнения (4.16), предварительно рассчитав комплексы bi и Vg соответственно из формул (4.18) и (4.20) [c.117]

Расчет фильтрующей центрифуги непрерывного действия на заданную производительность по суспензии сводится к определению требуемой поверхности фильтрования из формулы (5.4), выбору серийно выпускаемой центрифуги по найденной поверхности фильтрования и проверке пропускной ее способности по осадку. [c.134]

Требуемая поверхность фильтрования (при = 1) вычисляется по формуле (4.1) [c.102]

Требуемая поверхность охлаждения. [c.128]

Порядок теплового расчета. Переработка материалов в химических аппаратах обычно связана с затратой теплоты или с ее отводом. В том и другом случаях необходимо произвести тепловой расчет с целью определения требуемой поверхности теплообмена аппарата или машины. [c.122]

Уравнения, которые были выведены для случая теплообмена при прямотоке, распространяются также на случай теплообмена при противотоке. Если сравнить величину необходимой поверхности и конечную температуру при прямотоке и противотоке, то можно прийти к выводу, что противоток является более экономичным не только потому, что требуемая поверхность теплообмена меньше, но и потому, что горячую жидкость можно охладить почти до уровня начальной температуры более холодной жидкости, а холодную нагреть почти до уровня начальной температуры горячей жидкости. При прямотоке нельзя более [c.15]

Пример 4.3. Рассчитать требуемую поверхность фильтрации вновь проектируемого патронного фильтра-сгустителя с непрерывной выгрузкой сгущенной суспензии, работающего в условиях постоянного перепада давления. [c.101]

Решение. Скорость отвода тепла должна быть максимальной в начале процесса, когда скорость реакции наибольшая. Следовательно, минимальная требуемая поверхность теплообмена в этот момент составляет [c.108]

Определить количество насыщенного водяного пара, подаваемого в пароперегреватель, установленный в кипящем слое, для охлаждения катализатора до 2 = 595° С, еслп параметры пара следующие влажность (1 х) 100= 5%, температура на входе /з = 180 С, давление р = 10 ат, температура перегрева пара 4 = 400° С. Найти также требуемую поверхность пароперегревателя. [c.82]

Требуемая поверхность охлаждения, если по данным табя. 7. 3 принять А = 130 ккал м ч град [c.129]

Однако на этой стадии расчета точное определение коэффициента теплопередачи невозможно, так как а и 2 зависят от параметров конструкции рассчитываемого теплообменного аппарата. Поэтому сначала на основании ориентировочной оценки коэффициента теплопередачи приходится приближенно определить поверхность и выбрать конкретный вариант конструкции, а затем провести уточненный расчет коэффициента теплопередачи и требуемой поверхности. Сопоставление ее с поверхностью выбранного нормализованного теплообменника дает ответ на вопрос о пригодности выбранного варианта для данной технологической задачи. При значительном отклонении расчетной поверхности от выбранной следует перейти к другому варианту конструкции и вновь выполнить уточненный расчет. Число повторных расчетов зависит главным образом от степени отклонения ориентировочной оценки коэффициента теплопередачи от его уточненного значения. Многократное повторение однотипных расчетов предполагает использование ЭВМ. Следует, однако, иметь в виду, что трудоемкость повторных расчетов вручную резко снижается по мере выявления характера зависимости коэффициентов теплоотдачи от параметров конструкции аппарата. [c.21]

Пример 4.7. Рассчитать требуемую поверхность фильтрования дискового вакуум-фильтра на производительность по фильтрату [c.119]

Задачи 4.26—4.50. Рассчитать требуемую поверхность фильтрации на заданную производительность по суспензии, выбрать стандартный фильтр непрерывного действия и определить необходимое их количество в установке. Условия задач приведены в табл. 4.10. [c.126]

Поверхность теплопередачи нормализованных теплообменников, а также параметры конструкции, необходимые для уточненного определения требуемой поверхности, гидравлического сопротивления и массы аппаратов, приведены в табл. П.З П.8 [c.24]

При небольших тепловых нагрузках, когда требуемая поверхность теплообмена не превышает 20— 30 м, целесообразно применение теплообменников типа труба в трубе . В настояш,ее время, согласно ГОСТ 9930—78, изготовляют теплообменники труба в трубе следуюш,их типов 1) неразборные однопоточные малогабаритные 2) разборные одно-и двухпоточные малогабаритные 3) разборные однопоточные 4) неразборные однопоточные 5) разборные многопоточные. [c.28]

Коэффициенты теплопередачи в пластинчатых теплообменниках выше, чем их ориентировочные значения, приведенные в табл. П.1. В примере 2 коэффициент теплопередачи в пластинчатых холодильниках изменялся от 1000 до 1500 Вт/(м -К). На этом основании примем Ко = 1250 Вт/(м -К). Тогда ориентировочное значение требуемой поверхности составит [c.36]

Рис. 5.8. Зависимость способа организации потоков в мембранном модуле от требуемой поверхности мембран

Перед проектированием мембранных установок разделения необходимо составить предварительное технико-экономическое обоснование проекта. Поэтому часто нужно оценить требуемую поверхность мембран в установке. [c.189]

Требуемая поверхность составляет 1 820 ООО [c.33]

Уточненный расчет требуемой поверхности. [c.34]

Требуемая поверхность теплопередачи [c.35]

С. Требуемая поверхность теплопередачи = 1 820 000/1320-22,0 = 62,6 м2 [c.35]

Для расчетного определения требуемой поверхности теплообмена Fp задаются плотностью теплового потока на теплообменной поверхности q. При этом следует иметь в виду, что плотность теплового потока зависит от разности температур продукта на выходе из АВО и входящего воздуха /вых — /ь [c.34]

Требуемая поверхность теплопередачи 448 000 [c.36]

Решив это уравнение относительно q каким-либо численным или графическим методом, можно определить требуемую поверхность F = Qlq. [c.38]

Такую точность определения корня уравнения (а) можно считать достаточной, и < = 29 475 Вт/м можно считать истинной удельной тепловой нагрузкой. Тогда требуемая поверхность составит [c.38]

Вариант Ни. Требуемая поверхность ближе к номинальной поверхности F = 73 м теплообменника с трубами высотой Я= 2,0 м (табл. II. 4). Целесообразно проверить возможность использования этого теплообменника. Для этого варианта надо уточнить значение коэффициента А [c.38]

Большая трудность при проведении синтеза но Фишеру-Тропшу с кобальтовым катализатором состоит в том, что на 1 синтез-газа развивается приблизительно 600—700 ккал тепла, которое должно быть отведено, потому что температура катализатора должна поддерживаться с точностью до 1°. Промышленный катализатор на кобальтовой основе содержит на 100 частей кобальта 5 частей окиси тория, 8 частей окиси магния и 200 частей кизельгура. Катализатор отличается чрезвычайно низкой теплопроводностью и поэтому проблема отвода тепла становится особенно трудной. Контактная камера установки Фишера-Тропша, вмещающая 10 кобальтового катализатора, может из-за плохого отвода тепла пропустить лишь 1000 синтез-газа в час. Требуемая поверхность охлаждения для 1000 синтез-газа составляет около 3000 м . Из 1 газа получают 165 —175 г целевых углеводородов. В настоящее время современные установки синтеза Фишера-Тропша работают только с железным катализатором, состоящим практически только пз железа и обладающим значительно лучшей теплопроводностью. [c.27]

Вариант И1и. Аналогичный расчет показывает, что для данной технологической задачи подходит также теплообменник с высотой труб 4,0 м, диаметром кожуха 0,6 м и номинальной поверхностью 81 м (табл. 11.4). Для этого варианта корень уравнения (а) д = 28 825 Вт/м , и требуемая поверхность Р — = 76,0 м , что обеспечивает запас [c.38]

При поиске оптимального варианта нз нормализованного ряда аппаратов наиболее простым и надежным оказывается метод полного перебора [14]. Этот метод, предполагающий использование ЭВМ, заключается в последовательном уточненном расчете каждого аппарата из определенной области вариантов однотипной конструкции. Часть из них затем отбрасывается по различного рода ограничениям (превышение требуемой поверхности над нормализованной заведомо худшие, чем хотя бы у одного из остальных аппаратов, показали — такие как масса и гидравлическое сопротивление неприемлемые габариты и т. п.). Оставшиеся конкурентноспособные варианты сравниваются по приведенным затратам с целью выбора наилучшего варианта. [c.40]

При решении задачи оптимального выбора теплообменника из нормализованного ряда число конкурентоспособных вариантов может быть увеличено, если снять или ослабить некоторые ограничения технологического характера. Например, можно допустить небольшое увеличение (в пределах 5—10 %) расхода охлаждающей воды без учета соответствующего увеличения затрат на нее. Это целесообразно в тех случаях, когда требуемая поверхность теплопередачи конкурентноспособного варианта несколько меньше, чем ее нормализованное значение. Так, в примере 1 требуемая поверхность для варианта IIк оказалась всего на 0,2 больше нормализованной, и он был отброшен как непригодный. Однако если допустить увеличение расхода охлаждающей воды всего на 5 %, средняя движущая сила увеличится на 0,3 град. (Л ср = 22,3 град.), коэффициент теплоотдачи к воде увеличится в (1,05)° раза [ а = 4440 Вт/(м -К)1, коэффициент теплопередачи увеличится т К = 1050 Вт/(м -К). При этом требуемая поверхность составит F = 77,8 м , и нормализованная поверхность (79,0 м ) станет достаточной с запасом А = 1,54 %. [c.41]

Для каждого аппарата на стадии технологического расчета определены начальная и конечная температуры основного потока и его расход. Начальная температура тепло- или хладоагента обычно указывается в задании на проектирование на основе имеющихся источников пара и хладоагента. Данные о свойствах потоков содержатся в подсистеме информационного обеспечения, сведения об аппаратах — в каталогах оборудования. Необходимо определить требуемые поверхности теплообмена и в определенном классе аппаратов произвести выбор соответствующих конструкций из каталогов оборудования с последующей их оптимизацией с учетом ограничений, указанных в задании. Расход тепло- или хладоагента для каждого аппарата определяется вместе с его конечной температурой, значение которой оптимизируется в интервале, указанном проектировщиком или выбираемом автоматически в соответствии с температурной схемой аппарата. [c.378]

Из условий теплового баланса определяем зависимость массы хладоагента от температуры на выходе. Находим требуемую поверхность теплообмена для каждого значения температуры хладоагента б г, 62" и т. д. Как известно, коэффициент теплопередачи зависит от скорости течения теплоносителя. Поэтому для каждого значения температуры определяем необходимую поверхность теплообмена при различной скорости теплоносителя в трубах (u = 0,4—2,5 м/с). На основании расчета строим график (рис. П1-1,а). [c.67]

Задачей пересчета АВО является определение. коэффициента теплопередачи К для широкого интервала значении температур t и скоростей t/уз и требуемой поверхности охлаждения. [c.51]

Рис. У-З. Зависимость требуемой поверхности теплообмена от температуры охлаждающего воздуха при постоянной температуре конденсации /к = 35 °С.

На рис. V-3 приведена зависимость Fp = f ti), построенная по результатам испытаний системы охлаждения из одиннадцати АВО типа АВЗ с поверхностью теплообмена 7500 м . Характеристика отражает изменение требуемой поверхности теплообмена системы воздушного охлаждения в процессе конденсации аммиака при расчетных температурах /к = 35°С, t — = 25 °С. Как видно из приведенного графика, потребность в поверхности теплообмена при снижении температуры охлаждающего воздуха с 25 до 1 °С резко снижается. Если при t = 25 °С все одиннадцать АВО эксплуатируются с полной нагрузкой вентиляторов, то уже при /i = 10° с полной нагрузкой должны работать всего пять АВО. [c.121]

При заданной величине поверхности теплообмена регулирова ние температуры реакции достигается главным образом путем изменения температуры теплоносителя, его расхода или давления испарения. Если изменение температуры теплоносителя ограничено, требуемую поверхность теплообмена можно найти по уравнению (III, 27). [c.108]

Требуемая мембранная поверхность при противоточной и поперечноточной схемах ниже, чем при других вариантах организации процесса это особенно заметно при разделении на высокоселективных мембранах. В случае низкоселективных мембран ( =2,0) требуемая поверхность мембран для всех вариантов процесса примерно одинакова. [c.171]

Таким образом, можно сделать вывод, что и в отношении эффективности разделения — достижения максимально возможных концентраций легко- и низкопроницающего компонентов соответственно в пермеате и сбросном потоке (ретанте), и в отношении требуемой поверхности мембран в модуле наиболее рационален режим, приближающийся к идеальному вытеснению при противотоке в напорном и дренажном каналах мембранного модуля. [c.171]

При известных qf, yif, Pi, t, заданном коэффициенте деления потока 0 и давлении в дренажном пространстве Р2 необходимо рассчитать расходы потоков (ретанта qr и пермеата qp), их состав (yir и i/ip) и требуемую поверхность F мембран. [c.185]

На рис. 8.23 представлены шесть вариантов организации процесса, а расчет требуемой ловерхиости мембран, затрат энергии и достигаемая степень извлечения метана приведены в табл. 8.14. Как видно из таблицы, высокую степень извлечения СН4 можно достигнуть, применяя двухступенчатую схему, однако при этом увеличиваются требуемая поверхность мембран и затраты энергии. [c.303]

Турбинная сушилка применяется для сушки материалов с вязкостью 100 тыс. спз и выше, а также для сушки тонких порон1ков. Она ие пригодна для сушки волокнистых материалов. Малые сушилки име-KJT диаметр 1,8 м и высоту 1,8 м, больпп-ie сушилки — диаметр 10,7 м и высоту 19,8 м. Площадь полок составляет 5,6— 1670 м . Число полок зависит от требуемой поверхности и минимальной скорости передвижения материала и составляет для малых сушилок 12. для самых больших — 58, Рабочая температура в сушилке 343° С, Расход тепла на сушку составляет 840 ккал/кг выпаренной влаги. [c.154]

По мере дальнейшего снижения температуры интенсивность уменьшения требуемой поверхности теплообмена уменьшается, а при минус 30 °С эксплуатируются только два АВО из один надцати. В характере протекания зависимости F = f(t ) особый интерес вызывает участок кривой, близкий к расчетной температуре ti. Действительно, как видно из рис. V-3, при повышении ti с 21 до 24 °С требуется увеличить число работающих АВО с восьми до десяти. Это обстоятельство объясняется низкой логарифмической разностью температур, на которую. [c.121]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология