Среднеинтегральная разность температур

Средняя разность температур А/ в уравнении (УП,72) наиболее надежно находится как среднеинтегральная разность температур, которую можно рассчитать на основе опытных данных о распределении температур ожижающего агента по высоте слоя. [c.294]

Вследствие значительной интенсивности переноса тепла от псевдоожиженного слоя к стенке аппарата (или в обратном направлении) в аппаратах с псевдоожиженным слоем достигается быстрый подвод или отвод тепла. При расчете теплоотдачи между слоем и поверхностью теплообмена по уравнению (УП,72) нужно знать среднеинтегральную разность температур At между переменной температурой и практически постоянной температурой слоя. В данном случае величина а зависит от указанных выше различных факторов, в том числе от расположения и конструкции поверхности теплообмена (поверхности стенок аппарата, труб или других теплообменных элементов, помещенных внутри слоя). [c.295]

Таким образом, условие устойчивости стационарного состояния реактора с внутренним теплообменом с одинарными трубками означает, что параметрическая чувствительность среднеинтегральной разности температур между слоем катализатора и газом в трубках к температуре входа в слой была меньше некоторой величины, определяемой параметрами теплообменной поверхности и нагрузкой на аппарат. [c.229]

Отметим, что в условия устойчивости аппарата с внутренним теплообменом входит параметрическая чувствительность среднеинтегральных разностей температур, а для аппаратов с внешним теплообменом - чувствительность общей разности температур. [c.229]

В настоящее время наметились два пути при изучении теплообмена меладу ожижающим агентом и твердыми частицами в псевдоожиженном слое. По первому из них определяются температуры ожижающего агента до и после слоя и температура твердого материала, принимаемая постоянной по объему слоя. В дальнейшем принимается какой-либо закон изменения температуры ожижающего агента по высоте слоя, и по двум граничным значениям разности температур (на входе в слой и выходе из него) определяется условное значение средней движущей силы теплообмена Д/ч. Второй путь заключается в экспериментальном определении действительного температурного профиля ожижающего агента по высоте слоя в модели и нахождении на этой основе среднеинтегральной разности температур Д/ч. [c.229]

Среднеинтегральная разность температур в конденсационно-испарительной колонне составляет 6,5 °С. [c.303]

М-г- среднеинтегральная разность температур между частицами и средой. [c.128]

Для определения требуемой поверхности теплообмена в регенераторе, при заданной тепловой нагрузке, необходимо иметь значение коэффициента теплоотдачи, а также среднеинтегральную разность температур между газами. Процессы теплообмена в регенераторах являются периодическими и происходят за счет аккумуляции тепла. Расчет среднеинтегральной разности те.мпе-ратур представляет значительные трудности из-за наличия петли гистерезиса, которая зависит от многих факторов и, в частности, от конденсации паров влаги на теплом конце, конденсации воздуха на холодном конце, а также от количества газа, поступающего в змеевики. Расчеты регенераторов по имеющимся в технической литературе методам [5] дают значительные отклонения [c.53]

Рис. 189. Определение среднеинтегральной разности температур

Если теплоемкости газов остаются постоянными и разности температур и Мг теплообменивающихся газов на концах теплообменника отличаются менее чем в 2 раза, то в формуле (66) берется средняя арифметическая разность температур. При отношении Мч 2 в формулу (66) подставляется среднелогарифмическая разность температур. При изменении теплоемкости хотя бы у одного газа расчет теплообменника ведут на среднеинтегральную разность температур. [c.431]

В нижней части теплообмен происходит при температуре и давлении воздуха, близких к критическим, при прибавлении к которым теплоемкость воздуха сильно меняется по длине теплообменника. Поэтому расчет поверхности ведут по среднеинтегральной разности температур, которую находят графическим путем . Для нашего примера графическим построением получены следующие зна. [c.130]

Подробнее о подсчете среднеинтегральной разности температур см. Справочник Кислород , ч. 1, Изд. Металлургия , 1967, стр. 127. [c.130]

Если в процессе теплообмена теплоемкости потоков являются величинами существенно переменными (как, например, при охлаждении до низких температур сжатого воздуха) пользование формулой (16) может привести к значительным ошибкам. В этом случае температурный напор должен быть определен как среднеинтегральная разность температур А [30]. Величина ее находится графическим интегрированием температурных напоров, соответствующих отдельным участкам теплообменного аппарата, вдоль всей поверхности. [c.276]

Среднеинтегральная разность температур находится по формуле [c.277]

Среднеинтегральная разность температур [c.288]

Если в процессе теплообмена теплоемкости потоков существенно изменяются с температурой (как, например, при охлаждении до низких температур сжатого воздуха), то в этом случае температурный напор должен быть определен как среднеинтегральная разность температур по [c.288]

При расчете теплообменников, работающих, с малыми температурными напорами, игнорирование потерь холода в окружающую среду может привести к значительным погрешностям. Остановимся на основных положениях метода построения диаграммы С—Т с учетом потерь холода в окружающую среду и расчета среднеинтегральных разностей температур в рассматриваемом теплообменнике. [c.290]

При определении среднеинтегральной разности температур между воздухом и азотом в соответствии с методом, изложенным выше, необходимо диаграмму Q—Т разбить на участки, для которых количества тепла, воспринятые азотом, одинаковы, а при определении среднеинтегральной разности температур между воздухом и кислородом — на участки, для которых количества тепла, воспринятые кислородом, одинаковы. [c.292]

Проверкой правильности проведенных расчетов по определению среднеинтегральных разностей температур в теплообменнике типа труба в трубе является определение длин внутренних и внешних труб, которые должны быть одинаковы. [c.292]

Таким образом, в многопоточном пластинчато-ребристом теплообменнике соотношение поверхностей теплообмена, которое необходимо для построения диаграммы Я—Т и определения среднеинтегральной разности температур, само оказывается функцией температурных распределений. Поэтому при составлении расчетных соотношений для построения диаграммы Q—Г пластинчато-ребристого теплообменника требуется принципиально иной подход по сравнению с расчетом теплообменника типа труба в трубе . Например, в трехпоточном пластинчато-ребристом теплообменнике (см. рис. 3) тепло от потока 1 может передаваться потоку 2 через поток 3, т. е. ребро, находящееся в потоке 3, воспринимая тепло от потока 1, только частично отдает его потоку 5, частично же путем теплопроводности потоку 2. Следовательно, в этом случае нельзя выполнять расчет с помощью коэффициента теплопередачи, определяемого выражениями (31) и (32). При этом поверхность теплообмена в соответствии с уравнением (3) определяется [c.292]

Среднеинтегральная разность температур. ......... [c.471]

Когда в процессе теплообмена наблюдается сильное изменение теплоемкости, следует использовать среднеинтегральную разность температур. Если принять, что общее количество теплоты О передается равными частями на п участках теплообменной поверхности, на каждом из которых разность температур между потоками АГ , то средний температурный напор [c.266]

Определение среднеинтегральной разности температур в теплообменном аппарате при переменных теплоемкостях теплоносителей осуществляется с привлечением полученных выражений (2.41), (2.42) или (2.43), использование которых позволяет строить изобары рабочих сред обоих потоков в Q, Г-координатах. [c.55]

В качестве среднего температурного напора при тепловом расчете двухпоточного пластинчато-ребристого теплообменника принимается среднелогарифмическая или среднеинтегральная разность температур (см. 2.4). [c.105]

По второму методу определяли не действительное изменение температуры в слое, а принимали в качестве расчетного среднеарифметический температурный напор. Найденные в этом случае величины коэффициентов теплоотдачи были неверными. Действительно, линейность изменения температуры среды может быть принята лищь для небольших пределов колебания указанной величины в областях, далеких от равновесия. При приближении же к равновесию расчет следует вести по среднеинтегральной разности температур. [c.89]

Q = Qи п = т Ylf где Q l, Qи п — расходы теплоты, пошедшей на нагрев подсушенного материала и испарение влаги, кДж/ч — коэффициент теплоотдачи, Вт/(м -К) А/ — среднеинтегральная разность температур между газом и материалом, К 2 / — суммарная поверхность частиц, находящихся в сушилке, м . [c.169]

Однако обычно эти решения очень громоздки и неудобны в использовании. Поэтому практически целесообразно проводить численное интегрирование уравнений (2-17) и (2-18). Такое численное интегрирование, по существу, является поинтервальным расчетом теплообменного аппарата. Поинтервальный расчет иногда используется и в ручном счете — при проектировании ответственных теплообменников, когда в процессе теплообмена имеет место значительное изменение физических свойств одного из теплоносителей например, при охлаждении газа в области закритических параметров, при конденсации многокомпонентных смесей и т. д. Одной из разновидностой упрощенного поинтервального расчета является широко применяемый в практике ручного счета графо-аналитический метод с определением среднеинтегральной разности температур. [c.29]

Трехпоточный теплообменник (A= onst, onst). Определение среднеинтегральной разности температур для трехпоточных теплообменников является значительно более сложной задачей по сравнению с двухпоточными теплообменными аппаратами. Искомые значения среднеинтегральных температурных напоров между каждой парой потоков зависят от соотнощений расходов, поверхностей, коэффициентов теплоотдачи и, что самое важное, от типа теплообменного аппарата. Другими словами, при прочих равных условиях применительно к каждой конструкции теплообменника метод расчета ДГ должен быть индивидуальным. [c.57]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология