Теплообменники оптимальные условия работы

Второй раздел посвящен расчету теплообменного оборудования. Описываются трубчатые теплообменники различных типов, обсуждаются различные схемы движения потоков, приводятся удельные затраты. Среди различных расчетных факторов рассматриваются и обобщаются основные качественные зависимости. Излагается метод расчета, позволяющий получить заданные конечные температуры в теплообменнике, в котором применены трубы данного диаметра, для случаев, когда конструкция определена путем предварительного выбора значений скоростей, нагреваемой длины или падения давления. Приведен метод расчета температур потоков на выходе, получающихся в данном теплообменнике при заданных начальных температурах и массовых расходах. В разделе, касающемся оптимальных условий работы, разбирается сложный общий случай оптимальных скоростей в теплообменниках с заданными конечными температурами и массовыми расходами. Приведены уравнения и методы расчета для случаев, когда необходимо учитывать только стоимость энергии, а дополнительные расчетные факторы заданы, или когда безразлично, где протекает данная жидкость внутри или снаружи труб. Приведен количественный метод сравнения жидкостей, используемых в качестве теплоносителей. Даны также графики и уравнения для определения оптимального количества охлаждающей воды в конденсаторах и охладителях, выведены уравнения для оптимальной разности температур, которую следует применять при использовании отходящего тепла. [c.554]

Приведенные уравнения могут быть использованы для определения оптимальных условий работы теплообменников, в частности скорости циркуляции промежуточного теплоносителя и распределения полной теплопередающей поверхности между двумя теплообменниками подробно этот вопрос освещен в [Л. 9]. Для случая Гг=Гх=Г должны выполняться следующие условия [c.33]

При расчете теплообменника, помимо теплотехнической задачи, имеется и другая, не менее важная задача нахождение гидравлического сопротивления. От величины гидравлического сопротивления зависит экономичность работы проектируемого теплообменника, так как для преодоления сопротивления в каналах необходимо применение механической энергии. Нахождение оптимального режима работы аппарата важно как с точки зрения лучших условий теплопередачи, так и с точки зрения минимального гидравлического сопротивления. Конструктивное решение теплообменника, у которого созданы идеальнейшие условия для теплопередачи, но при этом не учтен вопрос экономичности эксплуатации, не может быть признано правильным решением. [c.168]

Результаты изучения влияния относительного количества хладагента и его температуры на концентрацию и выход газообразного формальдегида графически представлены на рис. 52 и 53. Как видно из рисунков, газообразный формальдегид с содержанием 88—90% этим методом может быть получен с выходом не ниже 60%, что значительно превосходит соответствующий показатель трубчатого теплообменника и практически не отличается от результатов работы последнего под вакуумом. При снижении температуры хладагента или при увеличении избытка последнего концентрация газообразного формальдегида возрастает до 93—95%. К недостаткам метода относится сравнительно высокая кратность циркуляции хладагента. Однако расчет показывает, что в оптимальных условиях расход хладагента мало отличается от требуемого по тепловому балансу. Очевидно, что количество хладагента зависит от его энтальпии и может быть снижено в случае замены углеводородов на продукт с более высокой теплоемкостью. Таким продуктом, в частности, является вода, теплоемкость которой [4, 19] почти вдвое превосходит теплоемкость углеводородов (около 2,3 Дж/(г-К). Применение воды в качестве хладагента смешения действительно позволяет получить газообразный формальдегид с содержанием 90—95% при соотношении хладагент формалин 15—18, т. е. практически в два раза меньше, чем при применении углеводородов (рис. 54). Однако выход концентрированного продукта составляет всего 15—20%. что и понятно, поскольку в этом случае создается благоприятная обстановка для протекания реакции образования метиленгликоля. Памятуя равновесный и легко обратимый характер этой реакции, можно уменьшить глубину ее протекания, используя вместо чистой воды раствор формальдегида. Как видно из рис. 54, применяя в качестве хладагента смешения водный раствор, содержащий 15—30% формалина, можно при тех же показателях довести выход газообразного формальдегида до 40%. На практике легко подобрать концентрацию формальдегида в циркулирующем хладагенте таким образом, чтобы она была равна концентрации естественного конденсата из узла парциальной конденсации. Так, легко убедиться, что при 40% циркулирующий конденсат должен содержать 28 —29% формальдегида. В этом случае как сама техника концентрирования, так и схема потоков чрезвычайно проста (рис. 55). [c.172]

Возникает необходимость исследования режимов работы теплообменников, в частности очень важно проанализировать установившийся (стационарный) режим работы переходный процесс (динамические характеристики) и время выхода аппарата на стационарный режим оптимальные условия работы в зависимости от выбранного критерия оптимальности и др. [c.187]

Расположение промежуточных теплообменников внутри контактного аппарата (см. рис. 60, а) значительно осложняет его конструкцию, поэтому в последние годы в высокопроизводительных контактных системах предусматриваются преимущественно контактные аппараты с выносными теплообменниками (см. рис. 62 и 63). Кроме простоты и надежной работы достоинство таких аппаратов заключается еще в том, что в них легко создаются оптимальные условия для осуществления процесса окисления сернистого ангидрида на катализаторе, а в выносных теплообменниках — оптимальные условия для процесса теплопередачи. Нецелесообразность совмещения этих процессов в одном аппарате проявляется особенно отчетливо с повышением производительности контактных аппаратов. Кроме того, в аппаратах с выносными теплообменниками газ после каждого слоя хорошо перемешивается по пути следования к тепло- [c.115]

Таким образом, для обеспечения оптимальных условий работы реактора тепло отводить в теплообменниках не следует. [c.163]

Расположение промежуточных теплообменников внутри контактного аппарата (см. рис. 54, а) значительно осложняет его конструкцию, поэтому в последние годы в высокопроизводительных контактных системах предусматриваются преимущественно контактные аппараты с выносными теплообменниками (см. рис. 57 и 58). Кроме простоты и надежной работы достоинство таких аппаратов еще и в том, что в них легко создаются оптимальные условия для осуществления процесса окисления сернистого ангидрида на катализаторе, а в выносных теплообменниках — оптимальные условия для процесса теплопередачи. Нецелесообразность совмещения этих процессов в одном аппарате проявляется особенно от- [c.137]

Система обеспечения предназначена для создания оптимальных условий работы торцовых уплотнений (давления, температуры и других параметров) и включает теплообменник, средства контроля и автоматики, систему трубопроводов обвязки. [c.55]

Третья часть состоит из семи глав. В первой из них излагается теория подобия. Одна из глав, вследствие большого значения зависимости между движением жидкости и вынужденной конвекцией, посвящена динамике жидкости. Третья глава, служащая введением в теорию конвекции, посвящена зависимости между коэффициентами теплопередачи и теплоотдачи, влиянию отложений накипи, средней разности температур в теплообменниках при противотоке, прямотоке и перекрестном токе и измерению температур поверхности. Теплоотдача вынужденной и свободной конвекцией составляет содержание четырех последних глав. Здесь рассмотрена теплоотдача при течении жидкостей внутри труб, течении жидкостей снаружи труб, при конденсации и кипении. Приводятся фотографии, иллюстрирующие механизм конвективных токов, и графики распределения скорости и температуры. Для составления расчетных зависимостей, рекомендуемых в различных случаях, опытные данные, полученные многими авторитетными исследователями, нанесены на графики экспериментальные пределы изменения различных факторов сведены в таблицы. Рассмотрены оптимальные условия работы теплообменников даны применительно к процессам передачи тепла методы определения экономической скорости жидкостей в теплообменниках и оптимальной разности температур. [c.13]

Сущностью задачи проектирования теплообменника является нахождение его оптимальной компоновки при заданных условиях работы. [c.290]

Для эффективной работы теплообменника желательно, чтобы средняя часть была выполнена с наименьшим диаметром при этом обеспечивается наибольшая скорость продукта и, следовательно, создаются оптимальные условия для теплопередачи. Это и является причиной изготовления теплообменников с переменным диаметром по длине. Однако уменьшать диаметр средней части аппарата имеет смысл лишь при значительных размерах плавающей головки. При применении малогабаритной плавающей головки отпадает необходимость в изготовлении теплообменников переменного диаметра. Малогабаритная плавающая головка свободно располагается и в наименьшем сечении кожуха. [c.184]

В опытах на однотрубном вихревом теплообменнике в условиях, близких к адиабатным, и при оптимальных геометрических параметрах цилиндрической трубы и ВЗУ, а также при постоянной степени расширения проверено влияние уровня исходного давления газа на эффективность работы вихревой трубы. Давление сжатого компрессорного воздуха изменялось от 0,6 МПа до 3,6 МПа. [c.127]

Рефрактометр представляет собой недеструктивный концентрационный детектор средней чувствительности. Последняя определяется разностью показателей преломления элюента и анализируемых веществ и часто может быть повышена за счет правильного выбора подвижной фазы. В оптимальных условиях предел обнаружения для рефрактометра достигает 5 10" г/мл. Основные недостатки рефрактометрических детекторов— практическая невозможность использования при градиентном элюировании и необходимость тщательной стабилизации температуры. Для работы на максимальной чувствительности нужно поддерживать температуру элюента и обеих ячеек кюветы, с точностью до 10 -10 °С, что затруднительно даже при помещении кюветы в металлический блок с большой теплоемкостью и использовании эффективных теплообменников. Последние, в свою очередь, увеличивают мертвый объем между колонкой и кюветой детектора, что приводит к дополнительному размыванию хроматографических зон и снижению эффективности разделения. [c.153]

Различают два вида теплотехнических расчетов теплообменников проектный и поверочный. Проектный расчет выполняется при проектировании теплообменного аппарата, когда расходы теплоносителей и их параметры заданы. Цель проектного расчета —определение площади поверхности теплообмена и конструктивных размеров выбранного аппарата. С помощью поверочного расчета выявляют возможность использования имеющихся теплообменников в условиях заданного процесса и определяют условия, обеспечивающие оптимальный режим работы аппарата. [c.63]

При использовании теплообменника для утилизации тепла количество утилизированного тепла возрастает с увеличением теплопередающей поверхности, однако возрастают и капитальные затраты на сооружение теплообменника. Следовательно, в этом случае имеется оптимальная для данных условий работы средняя температура. Детально этот вопрос рассматривается в гл. 15. [c.259]

Режим работы остальных слоев определяется с помощью типовой программы определения оптимального режима контактных аппаратов с вводом холодного воздуха, Оптимальное соотношение об"ема катализатора и необходимой поверхности теплообменника служил критерием выбора начальных условий работы третьего слоя. [c.146]

Для действующих теплообменных аппаратов выполняют поверочные тепловые расчеты, в которых возможная производительность аппарата сопоставляется с. фактической и определяются условия, соответствующие оптимальному режиму работы теплообменника. Ниже рассмотрена общая методика технологических расчетов при проектировании теплообменников. [c.340]

Применение промежуточного циркуляционного орошения позволяет рационально использовать избыточное тепло колонны для подогрева нефти в теплообменниках, при этом выравниваются нагрузки по высоте колонны, что обеспечивает оптимальные условия ее работы. Выбирая схему орошения для работы колонны, следует учитывать степень регенерации тепла, влияние промежуточного орошения на четкость ректификации и размеры аппарата. [c.342]

Задача о выборе оптимального режима работы теплообменника с математической точки зрения сводится к нахождению значений параметров, сообщающих минимальное значение функции Я. Из необходимого условия сообщения минимума функции П х,у,г) можно вывести систему уравнений [c.115]

Это определяет одно из условий, при которых, как можно ожидать, будет работать данный цикл. Влияние таких переменных, как приток тепла, начальное давление, давление выпуска из детандера, температура входа в детандер и температура газа низкого давления, покидающего систему, легко можно исследовать с помощью показанного здесь метода. Интересно отметить, что чем ниже давление, тем ниже должна быть температура при входе в детандер для достижения оптимального к. п. д. Можно получать жидкость с приемлемым к. п. д. при таких низких давлениях, как 5 атм, хотя по мере повышения давлений к.п.д. будет увеличиваться. Капица [311] описал сжижитель воздуха, работающий при низких давлениях и включающий несколько новых особенностей, например турбину расширения и регенеративный тип теплообменника как для передачи тепла, так и для очистки. [c.538]

Таким образом, в контактных аппаратах для достижения максимальной скорости процесса следовало бы начинать его при более высокой температуре (около 600 °С) и затем, снижая температуру по кривой оптимальных температур, заканчивать при 400"С. Возможно, большему приближению к этим условиям в основном и подчинены конструкции современных контактных аппаратов. Свежий газ, содержащий ЗОг, подогревается за счет реакции до температуры зажигания 440—450°С, а затем в результате большего тепловыделения температура в первом слое аппарата поднимается почти до 600°С. Чаще всего применяются полочные контактные аппараты со ступенчатым отводом теплоты. Раньше теплообменники компактно устанавливали внутри корпуса аппарата между слоями катализатора (см. рис. 66). Такие контактные аппараты хорошо зарекомендовали себя при длительной работе. Однако внутренние теплообменники представляют собой громоздкие и металлоемкие сооружения, потому что коэффициенты теплопередачи от газа к газу через стенки теплообменника весьма малы. [c.262]

На рис. 112 представлено распределение температур по высоте промышленной колонны с кипящими слоями катализатора кривая 1 соответствует расчетному распределению температуры по слоям катализатора и в межтрубном пространстве теплообменника для оптимальных условий работы насадки, кривая 2 характеризует действительное распределение температуры по высоте работающей насадки при тех же условиях, кривая 3 — расчетное распределение температуры в охлаждающих устройствах катализаторной ко] рбки и в межтрубном пространстве теплообменника. Из рис. 112 видно, что синтез аммиака в колонне с кипящими слоями катализатора протекает вблизи оптимальных температур, достигаемых за счет ступенчатости процесса синтеза аммиака и ввода противоточных теплообменников в слои катализатора. [c.215]

Расположение промежуточных теплообменников внутри каталитического реактора значительно усложняет его конструкцию. В последние годы в высокопроизводительных системах ДК/ЦА большой единичной мощности цредусматриваются преимущественно контактные аппараты с выносными теплообменниками. Кроме простоты и надежной работы, в таких аппаратах сравнительно легко создаются оптимальные условия процесса окисления 862 на катализаторе, а в выносных теплообменниках - оптимальные условия для процесса теплопередачи. В аппаратах с выносными теплообменниками газ после каждого слоя хорошо перемешивается в газоходах и внутри теплообменников. Для аппаратов большой мощности, где наблвдаются значительные неравномерности температуры катализатора по сечению аш1ах)ата, хорошев перемешивание имеет большое значение для достижения высоких степеней превращения. [c.37]

Затем составляются компактные таблицы либо строятся графики Ппх1 = [ Пхд, = [(пхд, показывающие связь исследуемых безразмерных величин Ппхс] Пг1х1 с каждой из безразмерных независимых переменных Пх1 при остальных независимых переменных, фиксированных в оптимальной точке (т. е равных единице). На рис. 75 и 76 показаны такие графики. Первые два характеризуют условия работы отдельного аппарата с оребренной поверхностью [56, 57], третий — поведение целевой функции для кожухотрубчатого теплообменника (комплекса аппаратов) [84], четвертый — зависимость приведенных затрат от основных параметров целой установки (системы аппаратов и машин) [37]. [c.302]

Аммиак синтезируют преимущественно в реакторах большой единичной мощности с адиабатическими слоями катализатора. Степень использования реакционного объема в них достаточно высока, но п в наиболее ком пактных колоннах до 35% объема занимают теплообменники, а также устройства для байпасирования и газораспределения. Условия работы реактора, близкие к оптимальным, [c.210]

В дальнейшем при помощи классических методов математического анализа и вариационного исчисления удалось получить ряд интересных и важных результатов. Прежде всего необходимо отметить монографию Г. К. Борескова в которой были приведены уравнения для определения оптимальных температур и времен контакта в адиабатическом полочном реакторе с промежуточными теплообменниками при условии, что процесс характеризуется единственной реакцией. Тот же метод использован для расчета оптимальных режимов работы указанного реактора с введением холодной реакционной смеси после первой полки и промежуточными теплообменниками между последующими цолками В ряде других статей выведены уравнения для определения оптимальной температурной кривой как в случае некоторых частных схем протекания реакций так и в общем случае [c.9]

Изменение физических условий учитывается интервальным методом расчета, основанным на том, что процесс делится по времени или по длине аппарата на интервалы, в пределах каждого из которых можно считать кинетические характеристики неизмененными (D = onst и Bi = onst). При этом принимается, что в пределах интервала концентрация экстракта изменяется линейно. Расчет выполняется для последовательных интервалов подобно рассмотренному выше интервальному расчету теплообменника. Для каждого интервала расчет состоит в определении концентраций извлекаемого вещества в твердом теле и растворе в конце интервала по данным о распределении этого вещества в твердом теле и концентрации его в экстракте в начале рассматриваемого интервала (в конце предыдущего интервала). При расчете совместно решаются уравнение переноса вещества в твердом теле (V. 104), уравнение (V. 105), определяющее граничные условия, и уравнение материального баланса (V. 107). Значения критерияBi и коэффициента диффузии для каждого интервала находятся по опытным данным. Интервальные методы расчета используются для проектного и поверочного расчетов. Цель проектных расчетов— определение длины аппарата или времени пребывания в нем частиц для достижения заданной степени извлечения. Поверочный расчет заключается в определении количества вещества, которое может быть передано в конкретном аппарате, и имеет целью выявление оптимальных условий его работы. Интервальные методы расчета связаны с большим объемом вычислений. Процедура этих расчетов и алгоритмы расчетов на ЭВМ описаны в книге [1]. [c.461]

Характеристика работ. Ведение технологического процесса гидрирования — присоединения водорода к различным продуктам в присутствии катализатора непрерывным методом в колоннах или периодическим — в автоклавах. Подготовка катализатора к загрузке прием сырья, испарение, подача в колонны гидрирования (реакторы), гидрирование, регенерация и конденсация контактного газа, разделение конденсата, передача продукта на другие участки производства. Восстановление катализатора. Периодическая загрузка колонн катализатором, опрессовка системы. Контроль и регулирование температуры, давления, концентрации, уровня подачи водорода и компонентов реакции, дозировки сырья и других параметров режима по показаниям контрольно-измерительных приборов и результатам анализов. Отбор проб для контроля производства. Выполнение контрольных анализов. Расчет расхода сырья и выхода продукции. Ведение записей в производственном журнале. Пуск и остановка оборудования. Наладка процесса на оптимальные условия. Обслуживание колонн гидрирования, реакционных аппаратов, автоклавов, холодильников-конденсаторов, сепараторов, теплообменников, газоотде-лителей и другого оборудования. Подготовка оборудования к ремонту, прием из ремонта. Руководство работой машинистов компрессорных установок и аппаратчиков низших разрядов. [c.28]

Для эффективной работы теплообменников желательно, чтобы его средняя часть имела наименьщий диаметр при этом обеспечивается наибольшая скорость движения продукта и, следовательно, создаются оптимальные условия для теплопередачи. [c.190]

Разработана конструкция теплообменника ТВКСК-П, рассчитанная на более высокое давление и жесткие температурные условия с линзовым компенсатором на кожухе. ТВКСН-1 и П имеют также варианты исполнения с перегородками на верхней и нижней крышках, обеспечивающие возможность отключения части вихревых труб при уменьшении нагрузки. Прн этом остальные трубы сохраняют оптимальный режим работы. [c.87]

При проведении исследований большое значение имеет правильное определение оптимальных как практических, устанавливаемых по каждой скважине, так и проектных гидродинамических и термодинамических технологических режимов эксплуатации скважин и наземных сооружений и характера их изменения во времени. С целью определения технологического режима при исследовании применяют передвижные установки, состоящие из двух-трех сепараторов со штуцерами между ними, емкостями для измерения количества жидкости и твердых примесей и другого оборудования и приборов. Присоединение к подобной передвижной установке двух теплообменников с сепаратором между ними, из которых один теплообменник — подогреватель, а другой — холодильник, позволяет создать комплексную установку, при помощи которой уже в процессе разведки месторождения можно осуществить также моделирование температурного режима, определить количество жидкости (воды и конденсата) и исследовать условия гидратообразования в наземных сооружениях на различных этапах разработки месторождения при различных давлениях и температурах в газопроводах с учетом сезонных колебаний температуры. Применение таких комплексных передвижных установок позволит, например, наряду со снятием изотерм конденсации, включая пластовые, при промышленных дебитс1х также исследовать эффективность и продолжительность применения низкотемпературной сепарации, условия и место образования гидратов с учетом конкретных специфических условий работы месторождения на различных этапах разработки. [c.108]

Вихревые аппараты (3) (рис. 2.31) служат для низкотемпературной сепарации примесей, в них используется основная часть энергии давления для реализации эффекта температурного разделения. В межтрубное пространство аппарата (3) подавали рассол с температурой минус 3-минус 8°С. В этих условиях было выявлено влияние угла ввода газового потока (р) ВЗУ на тепловые характеристики аппарата. Значение р при прочих оптимальных геометрических параметрах составило 45°, 60°, и 75°. В зависимости от р, ц и Р, было установлено изменение теплосъема (я). Наиболее эффективно теплообменник по показателю теплосъема работает при ВЗУ с р = 75°. Анализ результатов экспериментов позволил получить обобщенные данные по максимальным значениям теплосъема в вихревом теплообменнике в зависимости от р и Р . Из рис. 2.32, на котором представлена зависимость от Р при различных значениях р, видно, что увеличение Р приводит к ощутимому росту для любого значения р. [c.139]

Если пе удается достигнуть задаиией для конкретного случая эффективности, никогда ие следует разрабатывать теплообменник в надежде, что он может быть использован в других условиях. Большая часть теплообмеииых аппаратов предназначается для установок, имеющих срок службы, равный или больший, чем ресурс теплообмениика. Предположение, что теплообменник с плохими проектными характеристиками можно будет использовать для какого-нибудь другого технологического процесса, приводит, скорее, к тому, что ни работа теплообменника, ни протекание процесса не будут достаточно. эффективными. Намного лучше работать в предположении, что наибольшие надежды иа успех как при проектировании теплообменника, так и разработке технологического процесса, в котором он участвует, дает оптимальнее рендсние именно данной задачи. [c.10]

Таким о бразом, в результате проведенной работы нами составлен перечень гостированных и нормализованных теплообменников, применяющихся в нефтеперерабатывающей и нефтехимической промышленности подлежащих расчету на ЭВМ. Разработан принцип организации библиотеки программ для проектного расчета указанных теплообменников, которая будет представлять собой гибкую систему, обеспечивающую автоматический выбор оптимального аппарата для любых задаваемых параметров в пределах, указанных ГОСТами и нормалями. Разработаны алгоритм и блок-схема программы-диспетчер, -основного звена библиотеки. Алгоритм и блок-схема составлены так, что программа-диспетчер может осуществлять выбор типа теплообменника, наиболее отвечающего заданным условиям, увязывать и организовывать работу отдельных программ и обеспечивать достаточную гибкость библиотеки. [c.18]

В работе А. И. Гриценко рассмотрены вопросы извлечения конденсата из газа в промысловых условиях с вводом в поток газа абсорбента [25]. Опыты проводили иа Шебелинском промысле. Абсорбентами использовали продукты переработки конденсата, такие как реагент флотационный АФ-2, уайт-спирит, стабильный конденсат, фракция конденсата с температурой начала кипения 170° С. Результаты исследований показали, что эта фракция конденсата обладает наибольшими абсорбционными свойствами. Оптимальное расстояние до места ввода абсорбента в поток газа составляет не менее 35—40 м от сепаратора. Поглощение углеводородов из природного газа происходило в трубе теплообменника на расстоянии 60—70 м от сепаратора второй ступени. При вводе в поток газа фракции 170° С в количестве 10 см7мЗ увеличение добычи конденсата составляет 2,7 см /м удается увеличить выход конденсата в 2,5 раза. Это привело к снижению точки росы по углеводородам на 18- 22°С. Дальнейшее увеличение расхода абсорбента до 20 см /мЗ снизило точки росы газа по конденсату до —15° С. [c.89]

Высокая стоимость и большие трудности эксплуатации оборудования для теп,пообмена и регулирующей аппаратуры, необходимых для поддержания правильного оптимального температурного градиента, могут оказаться очень важным фактором при решении вопроса об экономической целесообразности применения соответствующих теплообменников в реакторах. Сюда же добавляется серьезная проблема необходимости отвода достаточного количества тепла от реактора для поддержания желательного температурного градиента. Требования к теплопередаче могут оказаться столь значительными, что будут сводить на нет преимущества, получаемые при использовании ре/кима с падающим температурным градиентом. Однако при условии что реакция не слишком экзотермична при работе реактора в изотермическом режиме, будут достигаться вполне сопоставимые результаты, но без сопутствующих градиентному режиму трудностей, связанных с необходимостью удаления избыточных количеств тепла на выходе из реактора. Но всегда с,ледует помнить, что при управлении реактором в изотермхгческом режиме также требуется применять дорогостоящее оборудование для улучягения теплопередачи. Следовательно, необходимо тщательно учесть все практические трудности и затраты, связанные с методом управления, прежде чем решить, будет ли оптимальный температурный профиль или оптимальная температура при изотермическом режиме давать определенный экономический эффект. Чаще выгоднее использовать последовательность адиабатических реакторов. [c.444]

Сопоставляя процессы Клода и Капицы (рис. 16 и 20), видим, что в последнем детандер работает в таких температурных условиях, когда теплообменник III (рис. 16) становится ненужным, так как точки 6 н 8 совпадают. Таким образом, процесс Капицы представляет собой предельный случай детандерного процесса, в котором температура входа в детандер и давление сжатого воздуха являются предельно низкими, а доля воздуха приходящегося на детандер,— максимальной. Противоположным предельным случаем является процесс Гейландта, в котором температура входа в детандер предельно высокая (равна температуре после концевого холодильника компрессора), а оптимальное давление возрастает до 22 MhImP- (220 ат). [c.44]