Влияние радиального зазора

В зоне дозирования экспериментальные наблюдения неточны вследствие слишком малой ширины твердого слоя или в результате его разрушения. Эти особые условия плавления зависят от режима работы, конструкции червяка и свойств полимера. Профили пробки, показанные на рис. 12.17—12.19, рассчитаны с помощью модели, отличающейся от обсуждавшейся ранее только исключением некоторых упрощающих допущений. В частности, предположение о том, что расплав является ньютоновской жидкостью с постоянной вязкостью, заменено степенным законом, в который введен метод учета влияния температуры. Учтено также влияние радиального зазора между гребнем червяка и цилиндра и влияние кривизны винтового канала. Рис. 12.19 показывает, что в отдельных случаях простая ньютонов- [c.447]

Одним из направлений дальнейшей разработки теории и методов расчета формовочного оборудования является исследование влияния радиального зазора между гребнем винтового канала шнека и стенкой корпуса. [c.639]

Подставляя из уравнений (10-66) и (10-71) поправочные коэффициенты, учитывающие влияние радиального зазора, и обобщая результаты таким образом, чтобы их можно было применить к червяку, имеющему т заходов, получим, что [c.269]

Из уравнения (10-97) видно, что максимальное значение равное 1/3, получают, когда угол подъема винтовой линии червяка равен нулю. В этом случае поток направлен вниз по каналу, так что потери энергии через поперечный поток отсутствуют. Это предельный случай, поскольку при 0=0 производительность также равна нулю. При 0=30° (0,523 рад) коэффициент полезного действия равен 20%, а так как большинство червяков имеет угол подъема винтовой линии в пределах от 10° (0,174 рад) до 20° (0,35 рад), то их теоретический коэффициент полезного действия будет составлять примерно 25%.Если же учесть влияние радиального зазора, то действительный коэффициент полезного действия будет несколько меньше теоретического. Кроме того, производительность снижается из-за наличия утечки, а потребляемая мощность увеличивается вследствие потерь на сдвиг жидкости в зазоре. [c.275]

Приведем примеры, показывающие влияние различных факторов на характеристики. На рис. 227, а приведено влияние радиального зазора на при работе на режимах максимума расходов — кривая 1, максимума к. п. д. ступени — кривая 2 и границы помпажа — кривая 3. Область устойчивой работы ступени по ограничена кривыми 1—3 при заданном относительном радиальном зазоре s , где — отношение действительного зазора к средней высоте лопатки Лд. Из кривых следует, что при увеличении относительного радиального зазора зона устойчивой работы ступени уменьшается. [c.517]

Рис. 6.8. Влияние радиального зазора на средний диаметр крошки полимера ( частота вращения ротора 208,3 об/с)

Рис. 4.65. Влияние радиального зазора на кавитационные качества

Эти опыты показали значительное влияние радиального зазора на мощность импеллера. Поэтому за характерный геометрический параметр, определяющий коэффициент Сг. т, было принято отношение максимальной высоты спирального сборника [c.115]

О влиянии радиального зазора на характеристику (см. [23]) можно судить по рис. 3.31, а. Максимальный КПД колеса в среднем уменьшается на 3 % на каждый процент увеличения зазора. Уменьшение давления произошло еще больше, так как с увеличением зазора несколько уменьшилось и теоретическое давление 11)1. Влияние зазора существенно зависит от режима работы вентилятора в области характеристики, где статическое давление близко к нулю ( Зк = = 11 ), оно резко ослабляется, а в области максимального давления оно наибольшее. [c.121]

Рис. 3.30. Примеры из работы [23] влияния "радиального зазора х между лопатками рабочего колеса и корпусом на распределение параметров потока по радиусу по данным измерений в абсолютном движении (а) и потери давления на различных радиусах по данным измерений в относительном движении (б)

Рис. 3.31. Пример влияния радиального зазора на характеристику колеса (а) (номер кривых соответствует таблице к рис. 3.30), обобщенные зависимости для определения его влияния на КПД (б) и границу устойчивой работы вентилятора (в) 5 = 25/(1 — V) О Ук = (Рг — рЛк/фа Па = Т з/т1о фрз = фрз/фо Фрз = = Фрз 1 п По, фо, фо — гипотетические значения при = О (получены экстраполяцией) 7к и Т1з — соответствуют расчетному режиму максимального КПД вентилятора, а значения фрз и г(>рз — границе срыва по характеристике

Рис. 3.36. Влияние радиального зазора у втулки колеса с очень малым значением т])

Рис. 3.37. Влияние радиального зазора между лопатками ВНА, втулкой и корпусом и влияние формы сопряжения лопаток с ними

Вначале остановимся на влиянии радиального зазора между лопатками вращающегося рабочего колеса и неподвижным корпусом. Весьма сложное течение в периферийной части рабочего колеса обусловлено, в основном, тремя факторами разностью давлений между верхней и нижней поверхностями лопатки, под действием которой поток стремится перетечь в область пониженного давления движением лопатки относительно корпуса, из-за которого возникает скребковый эффект, и перемещением пограничного слоя по лопатке в направлении периферии под действием центробежных сил. Непре-кращающиеся попытки разобраться в этом сложном явлении обусловлены тем, что с ним связаны значительные потери давления в рабочем колесе и именно там, где потоку передается наибольшая гидравлическая мощность. Резкое уменьшение расхода (осевой скорости с. а) и полного давления Рог на периферии при увеличении зазора (рис. 3.30, а) связано с увеличением потерь давления. Наблю- [c.120]

Рис. 3.35. Влияние радиального зазора у втулки колеса на характеристику (а) и поля скоростей и давлений (б) у вентилятора с высокими значениями ч]) и Рзк = РкЧ1>т- Схема ВНА-Ь К+ СА V = 0,6 = —0,5 (рк = 1) 1 — зазор между лопатками и втулкой шах 1,5 % 2 — без зазора между лопатками и втулкой 3 — без зазора у втулки. Галтель на выпуклой стороне лопаток у втулки

Негерметичность ступицы втулки спрямляющего аппарата, отсутствие диаграгмы в ней приводит к значительному изменению характеристики. Причем это изменение зависит, с одной стороны, от осевого зазора безопасности х = х й (й = — диаметр втулки) между втулками вращающегося колеса и неподвижного аппарата, а, с другой, — от перепада статических давлений в аппарате р ск, вернее, от отношения 7са — Рзсл/фа (по аналогии с влиянием радиального зазора в колесе, которое зависит от Ук = Рзк/фа)- На рис. 3.48, б приведены аэродинамические характеристики вентилятора, выполненного по схеме К + СА, при значениях х — 0,4 % и 1,6 % с герметичной диафрагмой (г. д.) и без диафрагмы (б. д.). Такие испытания были проведены при четырех значениях х % 0,4 0,65 1,12 и 1,6 для вентилятора, характеристики которого приведены на рис. 3.48, б. У него на расчетном режиме максимального [c.142]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология