Зона устойчивого горения

Рис. 30.21. Диаграмма зон устойчивости горения ламинарного пламени

Схему организации слоевого процесса горения, в которой топливо подается сверху на колосниковое полотно и пронизывается дутьевым воздухом, подаваемым снизу, будем называть противоточной. Эта схема широко используется в топочной технике, так как, несмотря на отмеченные недостатки, является довольно простой и обладает чрезвычайно устойчивым воспламенением, которое обеспечивается поступлением свежих порций топлива на раскаленный горящий слой топлива. При этом поступающие новые порции топлива подогреваются, сушатся и воспламеняются благодаря теплу, передаваемому мощным потоком раскаленных газов, выходящих из зоны активного горения слоя, а также путем излучения слоя и факела. Подобная организация воспламенения позволяет успешно сжигать в слоевых топках топливо с влажностью до 45—50%. [c.224]

На поверхности нелетучего нефтепродукта (с температурой вспышки и воспламенения выше начальной рабочей температуры) механизм распространения пламени сходен с механизмом распространения диффузионного пламени по поверхности твёрдого горючего материала, когда в нормальных температурных условиях горючая газовая фаза на поверхности топлива отсутствуёт, а взоникает постепенно вследствие подогрева топлива непосредственно перед движущимся фронтом пламени (рис. 2,1). Основному пламени предшествует небольшое горизонтальное пульсирующее пламя. Очевидно, ведущий край пульсирующего пламени соответствует температуре вспышки, а фронт установившегося основного пламени—температуре воспламенения нефтепродукта. Начальное кратковременное продвижение пламени совпадает с нагревом поверхности жидкости до температуры вспышки, но скорость поступления паров оказывается недостаточной для поддержания непрерывного горения, и фронт пламени возвращается в область устойчивого горения. Когда концентрация пара в зоне подогрева перед пламенем достигает уровня, соответствующего температуре воспламенения, фронт пламени продвигается. Скорости распространения пламени по поверхности нелетучих нефтепродуктов малы. [c.13]

На рис. 10 приведена принципиальная схема двухконтурного турбо-компрессорного ВРД. Рабочий процесс (подача топлива, воспламенение, горение ) в ВРД непрерывный. Встречный поток воздуха сжимается компрессором в 10-12 раз и поступает в камеру сгорания, куда через форсунки впрыскивается распыленное топливо. Из компрессора воздух выходит со скоростью 100-170 м/с и температурой 200-250 С. Для устойчивого горения топлива на входе в камеру сгорания скорость воздуха специальными устройствами снижается до 60-80 м/с. В первичной зоне горения при коэффициенте избытка окислителя близком к 1,0 температура газового потока достигает 2300 С. [c.150]

В качестве основных показателей пожаро- и взрывоопасности используют температуру вспышки и воспламенения паров твердых веществ и жидкостей в воздухе. Термином вспышка обозначают явление быстрого сгорания смеси горючих паров и воздуха по месту зажигания, не сопровождающееся распространением пламени по всему объему. За температуру вспышки принимают самую низкую температуру твердого или жидкого вещества, при которой над его поверхностью образуется достаточное для вспышки от источника зажигания количество пара. Выделяющейся при этом энергии в области зажигания не хватает для прогрева близлежащей зоны до температуры воспламенения, поэтому пламя не распространяется по всему объему. За температуру воспламенения принимают минимальную температуру твердого или жидкого вещества, при которой над его поверхностью выделяется достаточное для устойчивого горения после удаления источника зажигания количество пара. Таким образом, температура воспламенения компактного вещества связана с достижением над его поверхностью нижнего концентрационного предела воспламенения пара этого вещества. Нижние и верхние концентрационные пределы воспламенения и температура самовоспламенения (см. раздел 1.2.9) служат показателями взрыво- и пожароопасных свойств газообразных и аэродисперсных систем. [c.77]

У —оторвавшееся пламя 2 —нестабильное положение пламени Л —зона устойчивого горения 4 —проскок пламени 5->нет пламени [c.696]

Зона устойчивого горения устанавливается по поверхности, где поступающие молекулярной диффузией количества газа и кислорода находятся в стехиометрическом соотношении для полного горения. Это утверждение следует из того, что в зоне горения не может быть ни избытка газа, ни избытка кислорода, так как в противном случае она не может занять устойчивого положения. [c.155]

Для практических расчетов газогорелочных устройств большое значение имеют пределы отрыва и проскока пламени, т. е. граничные условия, определяющие зону устойчивого горения газа. Для определенного вида газообразного топлива, а также при определенных конструктивных условиях (диаметр газогорелочных отверстий и расстояние между ними, диаметр носика горелки) пределы отрыва и проскока пламени зависят от коэффициента избытка воздуха в горелке, температуры и скорости газовоздушной смеси на выходе из горелки. [c.29]

Резко меняются пределы отрыва и особенно проскока в зависимости от того, происходит ли горение на открытом воздухе или в разогретой топке. В последнем случае зона устойчивого горения значительно возрастает. При работе горелок с туннелями устойчивость горения по отрыву обеспечивается при скоростях газовоздушной смеси в, сечении головки горелки, даже превышающих 100 м/сек. [c.30]

Условия устойчивости горения для смесей различного состава удобно изобразить схематически в виде диаграммы (рис. 2,2). Показанная на диаграмме зона устойчивого горения соответствует допустимому соотношению скоростей горение и истечения потока газов. Если скорость истечения превышает некоторую критическую величину, фронт горения удаляется от краев сопла ( отрыв пламени), и пламя гаснет. Если же, наоборот, скорость истечения слишком мала, может произойти так называемый проскок пламени внутрь горелки. [c.51]

I — оторвавшееся пламя //—нестабильное положение пламени III — зона устойчивого горении 7F —проскок пламени. [c.52]

Устойчивость горения в первую очередь зависит от температуры в зоне химической реакции, которая определяется условиями теплообмена с окружающей средой. В зависимости от соотношения между скоростью выделений тепла = = с1д/(И и потерь тепла Qt = dQ/dt для температуры в зоне горения /г возможны три случая [c.434]

На рис. 45 показано топочное пространство горизонтальной вихревой печи дожига. Процесс сгорания газообразных продуктов окисления протекает в четырех зонах. В зоне А осуществляется устойчивое горение в диффузоре факела поджигающей горелки. В горелку подается топливный газ с большим избытком воздуха. В зону Б топочного пространства через послойные тангенциальные сопла 5 вводятся газообразные продукты окисления. В зоне В завершается процесс горения. Зона Г [c.180]

В зоне горения устанавливается динамическое равновесие между стремлением пламени продвинуться навстречу потоку газовоздушной смеси и стремлением потока отнести пламя от горелки. Устойчивость горения зависит от тепловых и гидродинамических условий, в которых находятся корневые участки конусообразной зоны горения. [c.5]

Показанная на диаграмме зона 3 устойчивого горения соответствует допустимому соотношению скоростей горения и истечения потоков газов. Если же скорость истечения превысит некоторую критическую, [c.696]

Реакция горения прекратится также, если вместо увеличения теплоотдачи в зоне горения уменьшить тепловыделение. Этого можно достигнуть путем введения в зону горения негорючих газов или паров. Положение температуры потухания в этом случае показано на графике (рис. 96). Кривая тепловыделения <71 пересекает линию теплоотдачи только в одной точке Д, лежащей в области высоких температур и устойчивого горения. Если, пе изменяя начальной температуры зоны горения уменьшить в ней концентрацию горючего путем введения негорючих паров и газов, то при каком-то содержании их кривая тепловыделения займет положение, указанное на графике кривой дг". В этом положении кривая касается линии теплоотдачи в точке П и пересекает ее в точке О. В той и другой точке существует тепловое равновесие. В области высоких температур (точка П) протекает неустойчивый процесс горения, а в области низких температур (точка О)—устойчивый процесс медленного окисления. При неустойчивом состоянии горения небольшое уменьшение тепловыделения в зоне горения приводит к самоохлаждению и переходу реакции из области горения в область медленного окисления, т. е. горение прекращается. [c.219]

Устойчивое горение суспензии из антрацитового штыба продолжалось в первом опыте 22 ч и характеризовалось следующими показателями (рис. 3) степень выгорания топлива на расстоянии 1 м от среза горелки 6 = 60% на выходе из предтопка (3 лг от среза горелки) 6 = 76% температура продуктов сгорания в верхней части предтопка (в зоне горения) 1000— 1100° С, на выходе из предтопка 1450—1500° С. Плотный светящийся факел заполнял весь объем предтопка начиная от расстояния 500 мм от среза горелки. Содержание газообразных продуктов неполного сгорания на выходе из предтопка не превышало для СО — 0,2% и для Нг—0,05%. [c.38]

После установки реконструированной форсунки на предтопке при первом же пробном пуске было получено устойчивое горение суспензии из углей марки Т. Розжиг требовал меньшей начальной температуры разогрева предтопка, и весь пусковой период занимал в 1,5 раза меньше времени. Наблюдалось интенсивное воспламенение суспензии у устья горелки. В первом сечении (450 мм от устья горелки) температура в зоне горения достигала 1050° С. [c.46]

Необходимо отметить, что скоростное топочное устройство может устойчиво работать практически без снижения паропроизводительности на топливе влажностью до 50% устойчивая работа котлоагрегата возможна, при некотором снижении паропроизводительности, на топливе с влажностью до 55—60%. Это достигается предварительной подготовкой топлива в шахте и обеспечением устойчивого нижнего воспламенения. Подготовка топлива (главным образом его подсушка) осуществляется за счет тепла части газов зоны активного горения, которая поднимается вверх через слой топлива в шахте и поступает далее через верхнюю часть зажимающей решетки в топочный объем. [c.24]

При температуре, превышающей определенную величину Гкр, горение полностью завершается в слое, снаружи (сверху) слой выглядит так же, как при псевдоожижении продуктами сгорания с соответствующей температурой. Температура слоя определяется тепловым балансом установки, следовательно, им же определяется и диапазон коэффициентов расхода воздуха ав, в котором возможно устойчивое горение. На рис. 4.2 приведены зависимости, полученные в кипящем слое диаметром 97 и высотой 50 мм (в не-ожиженном состоянии) при подаче смеси природного газа с воздухом через пористый газораспределитель [1]. Устойчивое горение в слое корунда 0,25—1,0 мм наблюдалось в этих опытах лишь в диапазоне 1 ав < 1,4. При ав = 1 газ сгорал непосредственно на выходе из газораспределительной решетки, температура в зоне горения примерно на 300°С превышала температуру в объеме слоя. С увеличением ав зона горения растягивается, в результате чего высота температурного пика уменьшается. В условиях приведенного на рис. 4.2 эксперимента при ав > 1,35 температурный пик у решетки исчезает, а температура над слоем оказывается выше, чем в слое. [c.195]

С увеличением давления горение интенсифицируется, температура начала устойчивого горения снижается, а максимальная температура в прирешеточной зоне возрастает. Так, в кипящем слое корундовых частиц 0,6—1,0 мм при числе псевдоожижения Ш = 2,5 и высоте исходного плотного слоя Но = 150 мм максимальная температура в зоне горения стехиометрической смеси составила 1070 1100 и 1190°С при давлениях, соответственно, 0,3 0,5 и 1,1 МПа и температуре ядра слоя во всех случаях, равной 900°С (она поддерживалась путем изменения количества циркулирующего через кипящий слой корунда) [1]. При этом максимальная температура наблюдалась на расстоянии, соответственно, 15 10 и <5 мм от плоскости специальной колпачковой решетки, а горение практически заканчивалось на высоте 80 50 и 30 мм. При давлениях 1,5—2 МПа и 1 2-ь2,5 температура у решетки на 300— 400°С превышала температуру в ядре слоя, что приводило к спеканию материала в застойных зонах. С увеличением числа псевдоожижения до 3,5—5 застойные зоны исчезали и спекание не наблюдалось. [c.196]

Устойчивое горение газа в зоне прокалки наблюдалось при температурах от 700 до 1200°С. При коэффициенте расхода воздуха ав = 1,05 химический недожог составлял О—0,5 % (большие значения соответствуют меньшим температурам). При температурах 580—700 °С горение продолжалось, но перемещалось к верхней границе слоя. Над слоем появлялись языки пламени, недожог увеличивался. Только при 550—580 °С горение прекращалось. [c.198]

Эти добавки регулируют процессы поступления пробы в зону разряда возбуждения атомов элементов в дуговой плазме, стабилизируют и в то же время уменьшает температуру дугового разряда, а с другой стороны, почти не влияют на интенсивность излучения линии мышьяка, некоторые даже снижают ее. Цри отсутствии добавки дуга горит нестабильно и для поддержания ее устойчивого горения в пробу добавляется фтористый литий. [c.88]

Влияние смесительной головки на аблирующую стенку камеры сгорания изучалось на объемной модели цилиндрической камеры сгорания для условий устойчивого горения и распыления, происходящего при столкновении струй жидкостей. Использование уравнений, полученных при анализе горения одиночной капли, ограничивает анализ процесса горения условиями, в которых жидкая фаза может рассматриваться в виде поля невзаимодействующих сферических капель. Таким образом, указанная модель горения применима лишь за зоной впрыска и распыления, для которой разработан свой метод анализа. Трехмерная модель установившегося процесса разработана для зоны горения, а одномерная — для расположенной следом за ней зоной догорания в трубках тока (см. рис. 80). [c.152]

Низкая устойчивость горения смесевых порохов по сравнению с нитроглицериновыми обусловлена различиями температурного профиля в газовой фазе. Известно [81, 83, 163], что расстояние от Поверхности горения до высокотемпературной газовой зоны А-ц, для смесевых порохов на порядок меньше, чем для нитроглицериновых (при Ро — атм значения /г составляют соответственно 2 и 0,1—0,2 л л ). Существенно различаются также давления, при которых достигается полнота горения (соответственно 10—20 и 40—50 атм). Все это приводит к тому, что температура газа, втекающего в поры смесевого пороха, уже при низких давлениях [c.100]

Малое расстояние / м от поверхности до высокотемпературной газовой зоны существенно облегчает не только нарушение устойчивого горения (см. 15), но и развитие конвективного горения по порам. Данным обстоятельством объясняется тот факт, что горение в случае смесевого пороха проникает в одинаковые поры при давлениях, меньших, чем в случае веществ, имеющих большое [c.119]

Другой возможной причиной аномального горения является невозможность устойчивого горения вещества в узкой поре, когда отсутствует активная (ведущая) зона горения. [c.120]

С иных позиций, чем Андреев — Беляев и Зельдович, подошел к проблеме устойчивости горения Ландау [73]. В его теории принят газофазный механизм горения, т. е. с поверхности жидкости идет испарение, которое поддерживается теплом от химических реакций в парах над поверхностью. ]Иетодом малых возму-ш ений поверхности рассматривается устойчивость течения продуктов сгорания с учетом стабилизирующего действия силы тяжести и поверхностного натяжения. При этом в первом приближении пренебрегается толщиной зоны химической реакций в сравнении с длиной волны возмущения. Это означает также отказ от учета процессов, определяющих структуру поверхности разрыва жидкость — газ. Математическая постановка задачи [c.197]

Как известно, у жидких веществ существует критическое давление и критическая температура, превышение которых приводит к исчезновению поверхностного натяжения. Критическое давление органических взрывчатых веществ составляет Ркр = 0— 50 кг/см . Что касается критической температуры, то она не определялась. Если воспользоваться эмпирическими выражениями [182, 183] для несильно ассоциированных жидкостей, (что, безусловно, нельзя считать обоснованным приемом), то получается величина порядка 250—350° С. Рассматривая горение жидких ВВ при давлениях выше критического и анализируя формулу Ландау, Андреев приходит к выводу [38], что устойчивое горение этих веществ при р 50 атм невозможно. Если ограничиваться рамками теории Ландау, то единственным фактором, стабилизирующим коротковолновые возмущения, является поверхностное натяжение, а потому при 0 —> О они начинают расти. Правда, можно учесть толщину Zp зоны реакции (в теории Ландау она равна нулю), и принять, что возмущения, размер которых меньше Zp, не влияют на горение. Выпишем выражение для размера возмущений как g — /ак , а р — Xj/uj. Используя формулу Ландау и табл. 20, получаем, что для выполнения требования критическая скорость горения при а О должна быть равна [c.206]

Согласно выводам из теории Ландау, за пределом устойчивости происходит рост амплитуды наиболее опасного возмущения Х . С ростом п размер быстро убывает, так же как и время его развития. Если величина возмущения велика по сравнению с шириной зоны горения (а только этот случай рассматривается теорией пределов устойчивого горения Ландау — Левича), то вместе с поверхностью жидкости изгибается поверхность химической реакции в газовой фазе (имеется в виду ближайшая к поверхности жидкости зона реакции в парах, которая наиболее сильна влияет на скорость горения летучих систем). Действительно, сравнение времен развития возмущений I и релаксации процесса горения показывает, что всегда I > Ясно, что увеличение поверхности горения должно повлечь за собой увеличение массовой скорости горения. Влияние искривления поверхности горящей жидкости на скорость горения отмечалось рядом авторов [37, 191]. [c.219]

Процесс установления устойчивого горения однородной топ-ливо-воздушной смеси разрядом большой длительности можно представить следующим образом. Предполагается, что линейный источник зажигания подводит теплоту, необходимую для повышения температуры нагреваемой зоны до температуры пламени. Начальное пламя будет распространяться, если нагретая зона имеет соответствующий объем, удовлетворяющий условию, согласно которому скорость выделения тепла в объеме должна быть равна или больше скорости тепловых потерь из объема. Имеется в виду также дополнительное требование длина линейного источника должна быть равной критическому расстоянию, чтобы устранялись гасящие эффекты электродов. Тепловые потери из нагретой зоны к электродам и в свежий газ, имеющие место в период существования искры, не учитываются не учитывается также тепло, выделяющееся за этот период в результате какой-либо химической реакции. [c.42]

Рис. 6.7. Зависимость критичесюго градиента скорости потока при отрыве (7) и проскоке III) пламени от концентрации газа С в долях от стехиометрической II— зона устойчивого горения) 1 — природный газ

На рис. 1 показаны характеристики выгорания суспензии из тощего угля с содержанием летучих Ур =10—12%. Кривые соответствуют оптимальному воздушному режиму аор=1,02, доля вторичного воздуха 2втор 16,5%. Степень выгорания топлива на расстоянии 1 м от среза горелки составляет 71%, а на выходе из предтопка (3 м от среза горелки) 84%. Для распыливания суспензии из тощего угля применялась сопловая форсунка, конструкция которой показана на рис. 2,6. Несмотря на вполне удовлетворительные показатели процесса горения суспензии из тощего угля, при данной конструкции горелки организовать устойчивое горение суспензии из антрацитового штыба не удалось. Для ее надежного воспламенения в начало зоны горения потребовалось подвести большее количество тепла. С этой целью путем изменения угла наклона лопаток направляющего аппарата горелки (рис. 2, а) и переделки верхней части предтопка были получены более благоприятные аэродинамические характеристики предтопка. При этом в результате увеличения эжектирующего действия струи (факела) возросли обратные скорости продуктов сгорания и увеличилось количество тепла, подводимого в зону воспламенения. Для увеличения поверхности одновременно вступающего Е реакцию топлива была разработана щелевая форсунка, обеспечивающая более тонкий распыл суспензии (рис. 2, в). [c.37]

Запас топлива, несомый наиболее крупными каплями, запаздывает с завершением процесса смесеобразования, а следовательно, и с завершением диффузионного процесса сгорания. Неизбежно свойственный форсункам пестрый фракционный состав выбрасываемой ими жидкой пыли создает неровный, колеблющийся фронт воспламенения и сгорания, который только в среднем создает впечатление устойчивого пространственного распределения последовательных зон очага горения. Однако при соблюдении известных условий устойчивость самого очага горения оказывается довольно значительной, так как при диффузионном методе сл<игания (горение при одновременном смесеобразовании) на каких-нибудь участках факела всегда найдется такая пропорция между топливом и кислородом воздуха, которая обеспечивает воспламенение при температурном уровне этого участка, после чего они сами являются воспламенителями соседних, запаздывающих участков образующейся горючей смеси. [c.133]

Широко распространенные в промышленной технике топки для газового топлива с факельным горением смесеобразующего типа обладают своими специфическими особенностями. Роль топочной камеры и удачного сочетания ее с горелками в удовлетворительном протекании процесса омесеоб-разования оказывается особенно существенной. Горелка смесительного типа выдает в камеру раздельно (или почти раздельно) потоки топливного газа и воздуха. В лучших случаях топливный газ выходит из устья горелки в смеси с некоторым количество м пер вичного воздуха (фнг. 50). Эта первичная горючая смесь, обладая умеренной суммарной теплоемкостью, требует на свой первоначальный прогрев сравнительно небольшого количества тепла. Таким способом обеспечивается сравнительно раннее начало воспламенения в непосредственной близости от устья, если в этот предварительный нагрев смеси не вмешиваются какие-нибудь достаточно сильные источники холода (холодные поверхности нагрева, расположенные в чрезмерной близости от устья горелки, холодные обратные потоки вторичного потока воздуха, циркулирующие около устья вследствие возникновения вихрей, как это показано на схемах фиг. 50). Зона воспламенения представляет собой, как мы знаем, зону устойчивого поджигания всей горючей смеси, образующейся в данном случае в самой топочной камере и движущейся к выходу из нее. Степень завершенности смесеобразования в пределах такой камеры а, следовательно, и полноты сгорания топлива будет зависеть от того, насколько данная го- [c.138]

В ряде случаев температура топочных газов должна быть ниже той, которая минимально допустима в самом топочном процессе, что достигается разбавлением топочных газов добавочным балластным (третичным) воздухом. Однако вмешательство третичного воздуха в сам процесс крайне нецелесообразно из-за снижения температурного уровня горения, которое во всяком случае станет неэкономичным вследствие неполного сгорания топлива, а при чрезмерной величине избытка воздуха может привести к потере устойчивости процесса. Балластирование топочных газов третичным воздухом единственно целесообразно только за пределами самой топки , т. е. за зоной активного горения, работа которой должна характеризоваться весьма умеренными избытками воздуха. [c.220]

Устойчивость горения бензино-воздушных смесей в турбулентно потоке изучалась Э. Л. Солохиным. Ставилась задача выявить влияние параметров потока (скорость, турбулентность, избытки воздуха) и размеров тел плохообтекаемой формы на срывные характеристики корытообразных стабилизаторов. В ре зультате исследования было установлено, что с увеличением характерного размера стабилизатора его стабилизирующая способность повышается. Увеличение скорости потока и начальной турбулентности потока ухудшает характеристик стабилизатора и приводит к тому,, что срыв пламени наступает при меньших избытках воздуха. Другими словами, чем выше начальная турбулентность активного потока, тем более высокие температуры требуется поддерживать в зоне рециркуляции продуктов сгорания. Ухудшение устойчивости горения при интенсификации турбулентности потока, особенно в районе зажигания , отмечалось Л. Н. Хитриным [Л. 8]. Эти положения справедливы только при том условии, что турбулентность потока увеличивается в результате роста скорости. Если же повышать турбулентность потока путем его закручивания, то стабильность горения растет с увеличением интенсивности крутки. [c.51]

Пятая глава посвящена исследованию напряженного состояния геометрически неоднородного сварного соединения на некоторых экстремальных стадиях технологического процесса. К таким стадиям прежде всего относится паровыжиг кокса, отложившегося на внутренней поверхности труб змеевика печи пиролиза. Несмотря на то, что используются различные ингибиторы коксоотложения, на практике не удается избежать этого эффекта. Периодически процесс останавливается и проводится выжиг кокса, который заключается в нагреве змеевика работающими горелками до определенной температуры и подаче водяного пара. Происходит локальное воспламенение кокса, после чего фронт пламени движется вдоль трубы. В процессе выжига пирометром зафиксированы температуры в зоне локального горения, достигающие 950-1000 °С. Чирковой А.Г. с использованием моментной теории оболочек показана концентрация напряжений в зонах локальной потери устойчивости формы в зонах горения кокса. Условные эквивалентные напряжения существенно превышают предел прочности материала, и мгновенное разрушение не происходит только вследствие малого времени горения. Однако моментная теория оболочек позволяет решать осесимметричные задачи, что в случае сварных швов с дефектами геометрии не [c.17]

Критерий устойчивости горения пористых зарядов был впервые получен в работе [89]. Позднее [60] было предложено считать в критерии (43) в качестве I ширину слоя расплава для плавких и ширину зоны прогрева газа для неплавких веществ, а условие устойчивости горения принимать в виде pd onst или р (i — — 6) onst. В работе [11] рассматривались условия нарушения целостности слоя расплава на поверхности плавящихся при горении веществ. Для критической скорости горения и найдена выражение вида [c.91]

Экспериментальные исследования Беляева но переходу горения жидких ВВ (метилнитрат и др.) во взрыв послужили основой для развития Я. Б. Зельдовичем [43] теоретической модели устойчивости горения ВВ, имеющих ярко выраженную реакцию в А-фазе. Причина нарушения нормального горения в модели Зельдовича является физико-химической. Суть механизма состоит в следующем. При увеличении давления вследствие роста температуры поверхности жидкости растет скорость А -фазной реакции и в глубину жидкости идет волна нагрева. Переработка паров и продуктов /с-фазной реакции происходит в газовой фазе. Так как /с-фазная и г-фазная реакции считаются независимыми, возможно найти такое соотношение между энергией активации /с-фазной реакции и теплотой испарения, при которой скорость прогрева жидкости станет больше скорости ее испарения. Произойдет перегрев и вскипание жидкости в слое некоторой толщины, что создает диспергирование жидкости и ее паров в зону пламени. Счйтаётся, что при этом могут возникнуть условия для развития дётонаций. [c.196]

Этот поток играет решающую роль в теории, так как в работе Зельдовича [1949] установлено, что устойчивое горение возможно лишь, если Qfпотоком горючего в нормальном фронте пламени. Напомним, что таким фронтом называется плоская зона реакции, распространяющаяся по неподвижной смеси горючего и окислителя. От диффузионного этот фронт отличается тем, что оба горючих компонента находятся по одну сторону зоны реакции. Скорость движения этого фронта зависит от характерного времени химической реакции т . [c.169]

Условия (пределы) устойчивого горения неперемешанных газов впервые теоретически рассмотрены Зельдовичем [6]. При горении неперемешанных газов в зону реакции (на поверхность пламени) направлен поток реагентов с одной стороны — окислителя, а с другой горючего. Хорение возможно лишь в определенном интервале скоростей потока реагентов. При уменьшении потока реагентов ниже некоторого [минимального значения /Ппр. мин горение становится невозможным вследствие увеличения относительных потерь тепла в окружающую среду я происходит лишь перемешивание холодных газов (няжний предел горения). [c.80]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология