Сопротивление гидравлическое малой ширины

Зависимость размерной скорости распространения фронта м = ии от скорости фильтрации немоното нна и имеет отрицательный минимум, а 0ц > 0. При ао = максимальная температура и скорость распространения фронта полностью определяются всеми прочими параметрами и, в частности, параметром X. Но как видно из оценок (3.48) и (3.49), всегда можно подобрать такое значение Я, при котором фронт распространяется навстречу потоку газа. В то же время при конечном значении параметра ао скорость распространения меньше, чем при бесконечном, а значит, тем более она отрицательна. О структуре фронта реакции — его профиле — можно судить на основании выражений (3.42), показывающих, что в зоне прогрева (охлаждения) температурные профили имеют экспоненциальный характер, а также на основании оценок максимальной температуры и ширины зоны химической реакции. Хотя структура теплового фронта в зоне реакции существенно зависит от кинетической модели процесса, такие характеристики, как максимальная температура и ширина реакционной зоны, вполне достаточны для практических целей. В частности, анализ приведенных оценок позволяет сделать вывод о том, что для реакторов с неподвижным слоем катализатора при низких входных температурах и малых адиабатических разогревах реакционной смеси можно всегда подобрать такие условия ведения процесса, при которых в нестационарном режиме будет достигнута достаточно высокая максимальная температура, обеспечивающая большую скорость химического превращения, причем достигнута она будет на небольшом участке слоя катализатора [16]. Реальные ограничения на максимальную температуру связаны только с величиной допустимого гидравлического сопротивления слоя катализатора. [c.89]

Высокой интенсивностью теплообмена и малой металлоемкостью на единицу теплопередающей поверхности отличаются пластинчатые теплообменники, выполненные в виде собранных в пакеты параллельных гофрированных или негофрированных пластин. Зазоры между соседними пластинами шириной 3-6 мм представляют волнистые или плоские щелевые каналы для движения теплоносителей (рис. 3.49, а). Скорости движения теплоносителей в таких каналах значительны (1-3 м/с), поэтому коэффициенты теплоотдачи в пластинчатых TOA достигают больших значений (до 3000-4000 Вт/(м К)) при сравнительно невысоких гидравлических сопротивлениях. На рис. 3.49, б представлена общая схема противоточного движения теплоносителей в пластинчатом TOA. [c.306]

Размеры колонки. Из приведенных выше соотношений следует, что эффективный удерживаемый объем пропорционален длине сорб-ционного слоя. Аналогичная зависимость справедлива и для исправленного удерживаемого объема, если пренебречь мертвыми объемами дозатора, детектора и коммуникаций. Кроме того, при малых градиентах давления удерживаемый объем компонента пропорционален длине колонки, а ширина пика — квадратному корню из ее длины. Отсюда следует, что Ю — L- Примером зависимости четкости разделения от длины сорбционного слоя могут служить хромато-граммы, приведенные на рис. ГГ,47 [181]. Однако длина сорбционного слоя ограничивается гидравлическим сопротивлением, для преодоления которого требуются источники, обеспечивающие соответствующее давление газа-носителя. [c.127]

Поверхности с гладкими ребрами характеризуются длинными каналами малого сечения с гладкими стенками, теплоотдача и сопротивление в которых приблизительно описываются соотношениями, установленными для длинных труб круглого сечения однако здесь отчетливо проявляется влияние длины каналов, что учитывается на приведенных графиках в форме отношения длины к гидравлическому диаметру (/ /4чг). Следз ет заметить, что под Г нужно понимать не полную длину теплообменника в направлении потока, а длину гладкого ребра на полной длине. могут располагаться несколько гладких ребер, концы которых обычно не соединяются между собой наглухо пайкой или сваркой. Условное обозначение поверхности соответствует числу ребер, приходящихся на 100 жж ширины пакета так, поверхность 43,6 имеет 43,6 ребра на 100 мм ширины. [c.142]

Приямки у всасывающих труб устраиваются для того, чтобы можно было максимально использовать регулирующую вместимость приемного резервуара. При больших размерах приямков в них будет оставаться много не откачанных стоков, а малые скорости приведут к отложению осадка при малых размерах — увеличиваются гидравлические сопротивления на подходе жидкости к всасывающим трубам. Рекомендуемые размеры приведены на рис. 62 глубина — 2с1 (с1 — диаметр всасывающей трубы), ширина по дну — (3,5...4) Наклон стенки со стороны резервуара — 60°. [c.118]

До 1960-х годов каплеуловители изготовлялись в виде пакета из уголков 50x50, между которыми оставались щели шириной 10-15 см. Улавливание капель происходит в таком устройстве за счет сил сцепления (прилипания) вязкой жидкости (капель) со стенками уголков и многократного поворота потока пара на 90-180° (выпадение капель от центробежной силы). Уловленная капельная жидкость при этом собирается в уголках, расположенных створом кверху, и по ним стекает с одного из торцов каплеуловителя (для этого весь пакет устанавливается с уклоном В одну сторону). Эти каплеуловители обладали четырьмя существенными недостатками - большой металлоемкостью, малой эффективностью улавливания (до 70-80% капель), большим гидравлическим сопротивлением проходу паров (1-2 кПа) и [c.518]

Представлены результаты исследования характеристик гидравлического сопротивления и теплоотдачи пяти объектов прямоугольного канала без развитой поверхности - К-0, который в силу малого отношения расстояния между стенками h к ширине bf можно рассматривать как плоский (рис. 1.316) канала с развитой поверхностью, образованной сплошными гладкими ребрами, - ГлР (рис. 1.317) трех каналов с прерывистыми поверхностями в виде коротких пластинчатых ребер-ПлР (рис. 1.318), у двух из которых ПлР-500 и ПлР-1000 ребра плоские, а у третьей ПлР-ЮООнр - профилированные (рис. 1.319). Геометрические характеристики развитых поверхностей приведены в табл. 1.89 и 1.90. где использованы следующие обозначения ftp - высота ребра (расстояние между стенками канала) 5Р — толщина ребра /р — длина ребра (размер в направлении движения жидкости). Ребра поверхностей ПлР-500 и ПлР-1000 имеют прямоугольную форму. Боковая поверхность профилированного ребра, выполненная путем прецизионного фрезерования, симметрична и образована дугами окружности, а его передняя и задняя кромки заострены для обеспечения безотрывного обтекания и снижения вихревого сопротивления. Ребра расположены под нулевым углом атаки к направлению движения жидкости. [c.635]

С целью упрощения инженерных расчетов по данным уравнениям было выполнено их решение на ЭВМ БЭСМ во всем практически возможном интервале изменения безразмерного параметра К. Максимальное значение К соответствовало его значению при работе с литником большого проходного сечения и относительно малой длины. Минимальное значение К было рассчитано при условии применения распространенных на практике впускных каналов высотой 0,6—0,8 мм и шириной 4— 8 мм, создающих значительное гидравлическое сопротивление потоку расплава. [c.329]

Стук клапанов при большом запаздывании их посадки объясняется следующим если запаздывание закрытия я.чапана мало, то при посадке клалани т-аходя-щаяся под ним жидкость вытесняется через щель. Уменьшение ширины щели при закрытии клапана ведет к увеличению его гидравлического сопротивления и, сле- [c.211]

Испытания насадки с шагом р = 125—300 мм и высотой ячейки h = 50—150 мм (при размере отверстий 3, i мм, поперечном шаге между отверстиями 5,6 мм, ширине перемычки между отверстиями 1,6 мм и продольном шаге между отверстиями 10,3 мм показали, что жидкость, независимо от способа ее подачи, хорошо смачивает всю поверхность насадки. Достоинство насадки Спрейпак — возможность работы с высокими скоростями газа (до 2,5—3,5 м/с) при умеренных гидравлических сопротивлениях (до 500—750 Па на 1 м высоты). Пока еще имеется слишком мало данных для оценки этой насадки. [c.316]

На рис. 7.9, виг показаны плоский и зигзагообразный каплеулови-тели. Простейший каплеуловитель изготавливается в виде пакета из уголков 50x50, между которыми остаются щели шириной 10—15 ем. Улавливание капель происходит за счет сил сцепления (прилипания) вязкой жидкости (капель) со стенками уголков и многократного поворота потока пара на 90—180° (выпадение капель от действия центробежной силы). Уловленная капельная жидкость стекает с одного из торцов каплеуловителя (для этого весь пакет устанавливается с уклоном в одну сторону). Недостатки каплеуловителя — большая металлоемкость, малая эффективность улавливания (до 70—80 % капель), большое гидравлическое сопротивление (1—2 кПа) и склонность к закоксовыванию щелей, что еще больше увеличивает их сопротивление. [c.298]

Вьщелим в междисковом пространстве (см. рис. 4) кольцо настолько Малой радиальной ширины ЛЯ, что можно считать совпадающими касательную к траектории относительной скорости н" в точке А и секущую. В этом случае будет иметь место соотношение сШ/Ш = r w, а течение жидкости через Бьоделенный участок можно представить как течение через плоский канал шириной 2тгЛ и с зазором Ь между плоскостями, представляющий собой развертку кольцевой щели с радиусом Л. Гидравлическое сопротивление такого канала [ 5] [c.27]

Дисковый микронасос, расчет которого дан в табл. 3, предназначен для энергетической установки, работающей по циклу Ренкина. Малый расход рабочей жидкости и наличие высокооборотного турбинного привода исключает применение в этом случае насосов другого типа. Расчеты наиболее приемлемых здесь вихревого, центробежного, лопастного и черпако-вого насосов показали их непригодность для данных целей в связи с большими гидравлическими сопротивлениями рабочих каналов, вызванных малой величиной проходных сечений. Так, расчетная ширина лопаток вихревого насоса должна равняться 0,63 -10" м, диаметр входного отверстия черпака 1,8 10 м, ширина лопастного колеса 1,2 10 м. [c.93]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология