Изменение характеристик шихты

Вяжущие свойства связующего проявляются как в процессе приготовления анодной массы, так и при формировании самообжигающихся анодов. При смешении сухой шихты со связующим оно растекается на поверхности коксовых частиц, частично заполняя их поры, и тем самым создает прочную связь между отдельными зернами. В связи с этим особо важное значение приобретают поверхностные свойства и вязкостно-температурные характеристики связующих веществ, зависящие от их химического состава и происхождения. Вязкость связующего должна обеспечить достаточную пластичность и текучесть анодной массы, однако протекание его между зернами кокса в электролизной ванне недопустимо., Спекающая способность связующего проявляется в процессе формирования анода или обжига электрода оно должно цементировать отдельные зерна сухой шихты, выполняя роль коксовых мостиков. Спекающая способность является обобщающей характеристикой связующего и в первом приближении оценивается коксуемостью нефтяного остатка, а в конечном счете — показателями качества обожженных изделий (механической прочностью, удельным электросопротивлением, реакционной способностью и др ) Из всех нефтепродуктов вяжущими и спекающими свойствами в наибольшей степени обладают нефтяные остатки, ресурсы которых весьма велики. Однако все они характеризуются недостаточными значениями коксуемости (10—25% по Конрадсону), некоторые из них имеют малую адгезионную способность, высокое содержание серы. Поэтому они не могут быть использованы в производстве электродной продукции без дополнительной обработки, приводящей к изменению их химического состава и свойств. Лучшими следует считать связующие вещества, которые имеют коксовое число по Конрадсону 40—50% и температуру размягчения 80—90 °С по К и Ш. Такие свойства связующих веществ обусловливаются химическим составом, т. е. оптимальным соотношением в них различного класса соединений и прежде всего асфальтенов, смол, высококонденсированных ароматических углеводородов, карбенов и карбоидов. Особо важное значение придается группе тяжелых ароматических углеводородов, которая способствует протеканию при обжиге изделий реакций конденсации. [c.75]

Изменение характеристик шихты [c.411]

До сих пор мы рассматривали только бинарные смеси 50—50. На рис. 72 показано изменение качества кокса в зависимости от долевого участия каждого из компонентов в шихте, состоящей из жирного угля В и коксового жирного угля А. Легко проверить, что механические характеристики кокса изменяются мало до тех пор, пока долевое участие коксового жирного угля не снижается ниже 50%. [c.248]

Результаты приведены на рис. 78, где представлены изменения обычных характеристик кокса (М40, МЮ, >40 мм) в зависимости от содержания в шихте мелочи с различной гранулометрией. [c.261]

Вводя в шихту в 400-кг печи многочисленные электрические термопары на различных расстояниях от вертикалов, определяют изменение температур в различных точках шихты. На основании получаемых показателей вычерчивают сеть кривых и устанавливают две характеристики [c.301]

Структурно-механические критерии определены для масс строительной керамики, каолинов и фарфоровых масс, а также для буровых промывочных жидкостей. Установив структурно-механический тип глины и сопоставив ее характеристики с критериями заданного технологического процесса, можно решить, какие изменения должны быть внесены в процесс структурообразования паст и суспензий этой глины и какими методами следует регулировать ее технологические свойства. Наиболее эффективными методами регулирования свойства структур в системе глина — вода являются введение малых количеств электролитов, поверхностно-активных веществ или защитных коллоидов, составление шихт и механическая обработка. [c.22]

В табл. 63 представлена характеристика жирных коксующихся углей или % жирных углей, т. е. углей, которые могут дать повышенное давление распирания. На рис. 147 представлены кривые изменения давления распирания в зависимости от плотности загрузки. На этот же рисунок нанесена кривая, относящаяся к бинарной шихте, примененной в предыдущей серии опытов. [c.383]

Эти факторы, очевидно, имеют существенное значение при выборе характеристик новой батареи. Кроме того, при приемке батареи некоторые характеристики ее работы и особенно характеристики загружаемой шихты могут отличаться от предусмотренных проектом, поэтому необходимо оценить влияние этих случайных изменений на производительность батареи при текущей эксплуатации иногда нужно изменить некоторые факторы для того, чтобы приспособиться к конъюнктуре или найти более экономичный режим работы. [c.413]

Сводка этих данных представлена в табл. 74. Они сгруппированы по периодам опытов. Каждому периоду соответствуют точно определенные условия эксплуатации батареи, указанные в левой части таблицы. Во время одного периода состав шихты менялся, но оставался близким определенному среднему составу. Во всяком случае, в сводке приводятся только шихты, которые загружали одновременно в две сравниваемые камеры, так что случайные колебания состава шихт не влияли на результаты опытов. Для каждой серии опытов брали шихту строго определенного состава серия состояла из трех или четырех коксований в каждой камере. Ширина камер е представляет собой среднее измерение ширины в горячем состоянии рядом с дверями. Независимо от шихты плотность загрузки на сухую массу (1 в разных камерах была различной плотность в камерах шириной 320 и 450 мм различалась на 1—3%. Плотность в камере шириной 380 мм всегда была на 6—7% выше плотности в камерах шириной 320 и 450 мм. Эти отклонения вызваны особенностями расположения загрузочных отверстий экспериментальной батареи, для общих выводов это не имеет значения. Плотность в камере шириной 250 мм была значительно ниже плотностей в трех указанных выше камерах. Отклонение составляло примерно 15—18%. Возможно, что это вызвано влиянием стенки, сдерживающей падение угля во время загрузки. Какова бы ни была причина этих отклонений, их следует учитывать, если нужно оценить влияние ширины на продолжительность коксования до заданной температуры. В скобках указаны значения продолжительности коксования, скорректированные с учетом пропорциональности продолжительности коксования плотности загрузки. Продолжительность коксования до заданной температуры измеряли способом, описанным выше. В качестве конечной температуры коксования принимали 1000 или 900° С. Для характеристики изменения продолжительности коксования Т в зависимости от ширины камеры е использовали три коэффициента [c.422]

Шихта О (раствор изопрена в изопентане), поступающая в отделение полимеризации при температуре То, концентрации изопрена то и концентрации водорода Яо, распределяется по работающим батареям. В первые реакторы батарей подается катализатор в рубашку реакторов —хладоагент Схл- Выходные потоки всех батарей смешиваются и поступают в отделение выделения и сушки. Непрореагировавший изопрен (мономер в возвратной фракции т . ) из отделения ректификации вновь поступает на вход батарей. Изменение во времени характеристик реакторов процесса, а также изменение количества примесей требуют оптимизации стационарного режима действующего процесса полимеризации, проводимой через определенные промежутки времени. [c.158]

Производительность аппаратов гидротермального синтеза и качество получаемой продукции определяют такие важные технологические характеристики установки, как интенсивность тепломассообмена между зонами растворения шихты и роста кристаллов, характер температурного режима в этих зонах. В свою очередь эти характеристики аппарата связаны с конструктивными особенностями несущего сосуда, его теплоизоляцией, а также устройством и размещением внутренней технологической оснастки. Первые факторы влияют непосредственно на температурный режим в реакционной полости аппарата. Требования к характеру температурного режима аппарата зависят от типа технологического процесса. В общем случае желательно иметь по возможности более равномерное распределение температур в каждой из зон. В идеале температурное поле реакционной камеры должно было бы иметь вид двух изометрических областей с температурами растворения и роста. Практически это неосуществимо, так как для процесса гидротермального выращивания кроме обеспечения необходимых температур (и давления) в зонах необходим определенный массообмен между ними. Этот массообмен приводит к размазыванию изотермической картины. К тому же теплоотдача аппарата приводит к термоградиентам в различных направлениях. Реальное температурное поле в сосуде носит сложный характер и меняется как по высоте, так и по радиусу, оно нестационарно. Эта нестационарность связана как с внутренней гидродинамикой процесса (турбулентность), так и с колебаниями условий теплообмена (изменение температуры окружающего воз-282 [c.282]

Графические зависимости изменения теплофизических характеристик и удельного электросопротивления шихты 2В2 0з-Ь7С и ее переходных форм приведены на рис. 7.34. Погрешность определения теплофизических характеристик складывается из инструментальной и методической ошибок последняя возникает из-за идеализации модели теплообмена. По нашим оценкам погрешность, связанная с возможными утечками или притоками тепла в ячейке, лежит в пределах [c.393]

Металлургический кокс имеет в большей или меньшей степени ослабленные места (поры, плохо спекшиеся включения) и трещины. Все это приводит к значительному изменению ситового состава кокса, особенно в доменной печи. Поэтому прочность является одной из важнейших характеристик его свойств. При составлении угольных шихт для коксования необходимо учитывать не только требования к техническому составу кокса, но и к его прочности. [c.19]

Изменение свойств кокса при добавке 10% колошниковой пыли к шихте, содержащей 27, 35 и 45% газовых углей при коксовании в 200-килограммовой печи, показано в табл. 36. Колошниковая пыль повышает крупность кокса, при этом прочностные характеристики снижаются. [c.112]

Форма кусков кокса должна учитываться во многих расчетах газодинамики столба шихтовых материалов в доменной печи [115 и др.], поэтому важно знать уровень изменений этой характеристики при разрушении, а также абсолютное значение ее для современных технологических условий коксования и строя шихт. [c.19]

Цементная промышленность будет работать над получением и организацией массового производства цементов с заданными свойствами за счет введения в шихту микроэлементов, изменения формы и размеров кристаллов клинкерных минералов путем создания направленных режимов обжига и охлаждения клинкера, улучшения качественных характеристик цемента введением добавок к готовому цементу, изменяющих процесс твердения в нужном направлении. [c.179]

Получаелгые экспериментальные данные могут быть дополнены качественной информацией об изменении тепловых потоков. Качественная информация представляет собой сведения об особенностях процесса стекловарения и формулируется на естественном языке. При задании граничных условий на границе раздела плавящейся шихты и расплава стекла качественная информация заключается в том, что стекольная шихта и варочная иена экранируют расплав от тепловых потоков, поступающих из газового пространства печи. Степень экранирования зависит от ряда факторов теплофизических характеристик шихты и пены, соотношения шихты и боя, толщины слоя шихты. Под действием тепловых потоков загружаемая в печь стекольная шихта плавится, продвигается в направлении выработки, толщина ее слоя уменьшается. Поэтому степень экранирования тепловых потоков увеличивается с расстоянием от границы зоны варки по направлению к загрузке шихты в стекловаренную печь. [c.130]

Электропечь для проведения химических процессов — это реактор, в котором происходят тепло- и массообмен. Но электропечь—это еще и электротехнический агрегат. Технологические и электротехнические характеристики работы печи тесно связаны. Каждой технологии соответствуют как определенное сопротивление электрической цепи, а следовательно, и определенное соотношение между током и полезным напряжением (т. е. напряжением на электродах), так и пространственное распределение мощности в печи. Любое изменение свойств шихты в печах прямого нагрева сопровождается изменением сопротивления ванны печи, перераспределением мощности, а следовательно, изменением электрического режима. Неправильный выбор тока и напряжения или габаритов печи может привести к тому, что процесс либо вообще не пойдет, либо его показатели окажутся весьма низкими. Поэтому выбор таких электротехнологических режимов и габаритов ванны печи, которые обеспечивали бы высокую эффективность процесса, является основной задачей теоретической и прикладной электротермии. [c.6]

Обработкой статистического материала по Криворожскому коксохимическому заводу Е. Б. Иванов и Р. М. Фартушная показали, что даже сезонные изменения влажности шихты существенно сказываются на прочностных характеристиках и ситовом составе кокса. Увеличение влаги снижает крупность кусков в основном за счет класса более 80 мм, увеличивает трещиноватость и истираемость кокса. [c.105]

И. Г. Половченко [1] предложил радиометрический метод для контроля качества материала доменной шихты. Исследования, проведенные им на заводе им. Ф. Э. Дзержинского, преследовали цель непрерывного контроля движения шихтовых материалов в шахте доменной печи с помощью радиоактивных индикаторов. Для этого были необходимы сведения о свойстве шихтовых материалов, которые в то время отсутствовали. Характеристики ослабления потока у-квантов снимали в слое шихты на различном расстоянии между источником у-излучения (Со ° активностью от 9 до 280 мКи) и детектором (галогенным счетчиком типа СТС-5). В частности, получены характеристики и для кокса. Удаление из кокса фракции >80 мм резко изменяло ослабление и сокращало расстояние, при котором наступало значительное ослабление потока ионизирующего излучения. Для кокса без фракции ниже 40 мм ослабление снижалось еще более значительно. На основании проведенных исследований И. Г. Половченко приходит к выводу, что коэффициент ослабления весьма чувствителен к изменению ситового состава. [c.65]

Интересно отметить, что расчеты равновесия без учета упругих полей дают достаточно хорошие совпадения р-Г-параметров синтеза при использовании расплавов некоторых металлов переходных групп (на необходимость их применения указывалось еще в работе [16]). Хотя в данном случае речь должна идти не о фазовом превращении графита в алмаз, а о перекристаллизации графита в алмаз. Такое совпадение неудивительно, ведь в расплавах металлов, называемых обычно катализаторами-растворителями, ДСдеф мало. В этом случае при росте кристаллов путем встраивания атомов (молекул) в изломы (за счет атомарной и кинетической шероховатости) химический потенциал частицы в кристалле равен ее химическому потенциалу в растворе. Поэтому при использовании графита в качестве шихты р-Г-параметры области равновесия (индивидуальные для каждого типа расплава) должны быть близки к расчетным значениям в классическом приближении. Однако также хорошо известно, что при понижении температуры (и давления) ниже определенной величины (<1400— 1300 К) никакого совпадения в экспериментальных и расчетных данных не наблюдается, так как число зародышей резко уменьшается и рост алмаза фактически прекращается. Несомненно, в этом случае начннают сказываться такие факторы, как химические и структурные характеристики расплава. О том, насколько важную роль играет структура расплава, свидетельствуют эксперименты по введению в систему роста металлов, слабо взаимодействующих с углеродом, Sb, Sn, Ge, Си. На основании экспериментов можно сказать, что ни изменением относительных растворимостей графита и алмаза, ни изменением поверхностной межфазной энергией (A s) нельзя объяснить экспоненциальный рост порогового давления, начиная с определенных концентраций этих добавок. Ясно, что при расчете области равновесия графит — раствор углерода необходимо учитывать такие факторы, как относительные растворимости и межфазные энергии границ этих фаз, степень отклонения раствора в расплаве от идеального, степень его упорядочения, коэффициенты активности и конфигурации активационных комплексов и др. [c.309]

Выявлена теплотехническая возможность перевода промышленной печи КФП на сводовое расположение шихтово-кислородных горелок без изменения ее существующей конструкции. Моделированием локальных характеристик теплообмена показано, что ведение плавки в вертикальном факеле по сравнению с горизонтальным при одинаковой степени кессонирования снижает температуры футеровки в плавильной зоне на 110-175 °С, уходящих газов — на 52 °С, температуры шлака и штейна на выпуске из печи практически не меняются. Отфеделены наиболее теплонапряженные участки кладки стен в плавильной зоне, требующие интенсивного охлаждения. Исследования свидетельствуют, что при рациональном размещении кессонов в кладке вертикальная направленность сульфидно-кислородных факелов позволяет увеличить тепловую напряженность плавильной зоны на 23% по сравнению с горизонтальным факелом, и тем самым поднять производительность печи по шихте или интенсифицировать технологический процесс с получением более богатых по меди штейнов (вплоть до белого матта). [c.599]

Для того чтобы из данной шихты при ее спекании в данном температурном режиме получить радиокерамику с заданными свойствами, нужны определенные условия предварительной обработки шихты. Изменение условий предварительного обжига для новой партии изделий из той же шихты, предопределяет необходимость изменить режим спекания при окончательном обжиге, если требуется получить изделие с заданными свойствами. Однако при этом уже не удается получать все требуемые свойства. Например, у фер-ритовых образцов с одинаковой проницаемостью потери и импульсные характеристики могут оказаться различными. [c.123]

Разрушение образцов под действием шихт и эмалевых расплавов определялось по изменению площади поперечного сечения на границе раздела расплав —воздух способом контактного измерения. При этом границы диффузии эмалевого расплава четко фиксировались, так как грунтовая эмаль № 602 окрашена в темно-синий цвет благодаря наличию в ней красящих окислов кобальта, никеля и марганца. Результаты экспериментов, приведенные на рис. 1, показывают, что наиболее коррозионноустойчив к исследуемому расплаву ковшевой кирпич Запорожского огнеупорного завода, имеющий и лучшие показатели физикокерамических характеристик (табл. 2). В связи с этим шихтовой состав данного типа огнеупоров должен быть исследован более тщательно, необходимо изучить устой-, чивость его к другим типам эмалевых расплавов, разработать рекомендации по применению в качестве футеровочного материала. [c.158]

В пособии изложены требования различных потребителей к качеству металлургического кокса, рассмотрены свойства кокса и методы оценки его качества, приведены характеристики сырья и процессы подготовки углей для коксования, а также влияние этих процессов на коксуемость углей и шихт. Описаны явления, протекающт в камерах коксовых печей при коксовании, современная техника и технология сло1 вого коксования и технология подготовки кокса к использованию. Изложены закок мерности изменения свойств кокса в процессе его использования и математические м дели этих процессов. [c.2]

Форма кривых распредёления концентраций изменяется вследствие снижения скорости поглощения кислорода слоем электроноионообменника по мере накопления внутри и на поверхности зерен материала нерастворимых продуктов окисления. Изменения, по-ви-димому, будут происходить до тех пор, пока некоторый начальный участок слоя не окажется насыщенным по кислороду. В дальнейшем процесс обескислороживания воды при фильтровании через слой электроноионообменника характеризуется мало изменяющейся по форме кривой распределения (кривые б и 7), а это, как известно, определяет линейную зависимость продолжительности поглощения от высоты слоя. Для характеристики процесса поглощения кислорода электроноионообменником введем показатель Ен, представляющий собой количество кислорода, поглощенного элементарным слоем электроноионообменника с площадью основания 1 см и высотой Я от верхнего уровня шихты до сечения, в котором имеет место проскок кислорода 0,02 л г/л [c.265]

Для характеристики влияния количества кокса в шихте стекла получались в одной варке и термообрабатывались одностадийно в пределах 850—1050°. При этом найдено, что с увеличением содержания кокса деформация ситаллов в процессе кристаллизации уменьшается. При изменении содержания кокса несколько меняется характер повышения температуры начала размягчения ситаллов с повышением температуры термообработки, однако максимальные ее значения близки и составляют 1170 . [c.130]