Прямоугольное ребро

Рис. 6.2.5.10. Теплообменный аппарат воздушного охлаждения с прямоугольными ребрами

Прямоугольное ребро. Простейшим случаем является расчет плоской оребренной поверхности. [c.67]

В аппаратах применяют прямоугольные ребра толщиной 0,28 мм о переменным шагом по ходу воздуха соответственно 4 3 и 2,5 мм. [c.15]

Ясно, что уравнение (3-37) относится к первому типу. В качестве иллюстрации ниже приводится выражение для обоих видов эффективности простого прямоугольного ребра. [c.73]

Края достаточно выправленного и округленного цилиндра отгибают наружу под прямым углом так же, как и края прямого листа, на прямоугольном ребре какого-либо железного предмета (рис. 157, А). Разница заключается лишь в том, что при загибе прямого листа ударяют бойком молотка в данно м случае приходится действовать клинообразной стороной, стараясь немного расклепывать кнаружи край ударами молотка в радиальном направлении. Так делают потому, что металл должен растянуться, переходя от меньшей окружности — внутренней, к большей — наружной. Растяжение это может привести к тому, что металл разорвется, если не способствовать растягиванию легким расклепыванием края. Нужно заметить, что при отгибе краев правильность цилиндра часто нарушается. Поэтому отогнутый край цилиндра необходимо выправить в возможно правильную окружность. На жести для дна баночки циркулем вычерчивают кружок диаметром на 6 мм больше диаметра внешней окружности по отогнутым краям цилиндра (рис. 157, В). Края дна на 3 мм [c.202]

Продольные прямоугольные ребра, цилиндрические и прямоугольные шипы [c.80]

Из приведенного рассмотрения можно сделать три важных вывода. Первый состоит в том, что для одного и того же материала, при одинаковых внешних условиях и одинаковых отношениях теплового потока через основание к температурному напору в основании оптимальное вогнутое параболическое ребро требует лишь около 65% материала, необходимого для изготовления оптимального ребра прямоугольного профиля. В этих же условиях ребро треугольного профиля требует около 69% материала, необходимого для изготовления прямоугольного ребра и примерно на 6% больше, чем вогнутое параболическое ребро. [c.113]

Прямоугольное ребро. Линейные размеры профильного сечения вычисляем по (2.81) и (2.82) [c.113]

Результаты расчетов -показаны на рис. 3.9. Кривая А характеризует температурный профиль прямоугольного ребра и идентична кривой, получающейся в результате решения (2.36). Кривые В и С характеризуют температурные профили ребер с неоднородным коэффициентом теплоотдачи, за- 0,4 висимости которого от радиуса определяются соответственно выражениями [c.141]

Для оптимального прямоугольного ребра любой точке кривой К2/Л 1Т о = 0,1 на рис, 4.21,а может соответствовать работоспособная конструкция. Значению Я=2,7 соответствуют [c.179]

Отметим снижение массы конструкции в целом по сравнению с прямоугольным ребром. [c.179]

В случае прямоугольного ребра, когда >.= 1,0, Су принимает вид [c.189]

Поправку к эффективности прямоугольного ребра получают, вычитая его эффективность, рассчитанную по (3.14), из эффективности трапециевидного ребра, вычисленной по (5.15) при том же значении параметра тЬс. Полученная таким способом поправка обычно положительна, поскольку у трапециевидного ребра больше металла сосредоточено вблизи основания. Зависимость поправки к эффективности прямоугольного ребра от параметра тЬс представлена на рис. 5.2. [c.194]

Формула (III—47) выведена на основании результатов исследований радиаторов двух типов трубчато-пластинчатых и трубчато-ребристых. У трубчато-пластинчатых радиаторов трубки овальные с длиной сечения 25 мм и шириной 9 мм. У трубчато-ребристых радиаторов трубки эллиптического сечения с осями 20 и 6,7 мм, имеющие прямоугольные ребра, близко соприкасающиеся друг с другом. [c.134]

К промежуточным холодильникам компрессоров предъявляют следующие требования высокие коэффициенты теплопередачи, малые потери давления и компактность. Вследствие этого широко применяют холодильники с ребристыми поверхностями охлаждения, например с ребристыми трубками каплевидного или овального сечений и с прямоугольными ребрами (рис. 176). В этом случае, по сравнению с гладкими трубками, уменьшается при одинаковых потерях Ьр объем, занимаемый пучком труб, в 2 — 3 раза и снижается расход цветного металла примерно в 3 /2 раза. [c.396]

Простым, но в то же время практически важным случаем приложения теории теплопроводности является расчет ребристой поверхности нагрева. Такие поверхности используют с целью интенсификации теплообмена между металлическими стенками и средами, плохо проводящими тепло (например, газами). Простейшая конструкция прямоугольного ребра показана на рис. 9-8. [c.265]

Чугунные ребристые трубы (рис. 47) имеют круглые ребра (реже встречаются с прямоугольными ребрами). Изготовляют эти трубы длиной 1 1,5 и 2 м. [c.112]

Трубы с прямоугольными ребрами [c.112]

Подвижная щека 4 в процессе работы совершает сложное движение, по виду и направлению совпадающее со специальными фасонными пазами, выполненными в неподвижных щеках 1. Это движение осуществляется за счет качения роликов 10 по пазам щек и кулисы 8. Пазовые ролики установлены по торцам подвижной щеки, по одной штуке на каждый торец. Помимо роликов, на торцах имеются прямоугольные ребра, входящие в пазы неподвижных щек. Поворот щек происходит лишь после того, как ребра выйдут из пазов. [c.158]

ТЕПЛООТДАЧА И ПОТЕРЯ НАПОРА В ПУЧКАХ ИЗ ТРУБОК С ПОПЕРЕЧНЫМИ КРУГЛЫМИ И ПРЯМОУГОЛЬНЫМИ РЕБРАМИ [c.42]

Дифференциальное уравнение стационарной теплопроводности прямоугольного ребра имеет вид [c.22]

Рис. 2.3. Стационарная теплопроводность прямоугольного ребра. Рис. 2.4. Теплоотдача от прямоугольного ребра конечной длины.

Пучок из каплеобразных трубок с прямоугольными ребрами (эскиз 1) [c.173]

Фиг. 10. 34. Замена прямоугольного ребра равноценным круглым ребром.

Круглое ребро 1 будет, очевидно, передавать меньше тепла, чем прямоугольное ребро, так как оно значительно меньше. Площадь ребра 2 соответствует площади прямоугольника теплопередача у него лучше, так как оно имеет лучшую эффективность. [c.251]

Для поверхностей с треугольными и прямоугольными ребрами увеличение коэффициентов теплоотдачи достигается за счет малых значений гидравлических радиусов. Дополнительная перфорация поверхности обеспечивает некоторое увеличение теплоотдачи в результате перемешивания в районе отверстий. У поверхностей с волнообразными ребрами интенсифицируется теплоотдача вследствие возникновения вторичных течений в волнообразных каналах, Теплоотдача ребристых поверхностей из смещенных полос, с жалюзийными ребрами и со стерженьковыми ребрами увеличивается за счет многократного использования участка тепловой и гидродинамической стабилизации. Ребристые поверхности из смещенных полос позноляют увеличить коэффициенты теплоотдачи в 2—3 раза по сравнению с поверхностями с простыми прямоугольными или треугольными ребрами с такой же плотное ью размещения ребер. [c.97]

Аналогичные параметры для сравнения могли бы быть получены и для других конфигураций поверхности, показанных иа рис, I, 3,9,3. Можно было бы показать, что новерхность с прямыми прямоугольными ребрами более эффективна, чем поверхность с прямыми треугольными ребрами и поверхность со смещенными ребрами. Поверхность со стерженьковыми ребрами была бы конкурентоспособна в сраннепни с поверхностью со смещенными ребрами, но она имеет меньшую площадь поверхности в единице объема, и поэтому теплообменник со стерженьковыми ребрами будег иметь больший объем при одинаковых значениях аА. [c.102]

Прямоугольные кюветы. На рис. 171 представлено несколько видов прямоугольных кювет из кварцевого стекла. Изготовление таких кювет начинают с заготовки пяти пластин из кварцевого оптического стекла четыре для боковых граней кюветы и пятая для ее дна. Поверхность пластин должна быть полированной, а край отшлифованным точно под углом 45°, чтобы при составлении всех пяти пластин получался правильный параллелепипед с прямоугольными ребрами. Для крепления пластин лучше пользоваться специальным приспособлением (рис. 172), которое имеет зажимные устройства, прижимающие с четырех сторон пластины к этало- [c.285]

Из рис. 4.21,г видно, что кривая 6с/б = 2,80 пересекает предельную кривую. с< -ответствующую ребру прямоугольного профиля при бо/б, равном приблизительно 2,8, и не пересекается с кривой минимальной массы, соответствующей Я=2,7. Однако можно выбрать любую точку, лежащую ниже 6с/б = 2,8, и если обнаружится что массз ребра уменьшается по мере перемещения точки к предельной кривой, то следует остановиться на прямоугольном ребре толщиной 1,9 мм. Сооответствеино из рис. 4.21,г получаем, что при ёо/б = 2,8 6/6 = 1,22, и тогда [c.180]

Элемент типа ж, который иногда называют муфтовым, имеет контактное сопротивление между внутренней поверхностью цельной оребренной трубы — муфты и гладкой внутренней трубой — вкладышем. Контактное сопротивление между трубой и ребром в элементе типа з близко к сопротивлению для паяных ребер. В элементе типа и используются оцинкованные эллиптические стальные трубы и прямоугольные ребра. Если концы труб имеют круглое сечение, они непосредственна ввальцовываются в трубные решетки коллекторов. [c.389]

Сплошная пластина, насаженная на пучок труб, может быть разбита на отдельные участки (рис. 53), представляющие собой прямоугольные ребра (для коридорного пучка) или шестиуголь- [c.107]

Наиболее распространены сребренные теплообменники с поперечными круглыми и прямоугольными ребрами. Поперечные ребра широко применяются в пластинчатых калориферах (рис. 6.27). Иногда ребра выполняют навивкой металлической яенты, поставленной на ребро. Лента впрессовывается в жело- [c.232]

Значения коэффициента К в ккал1м час °С для нагревателей воздуха, изготовленных из пучков труб 0 20,5 мм с общими прямоугольными ребрами толщиною 1 мм с шагом 6 мм. Конструкция оцинкована. [c.789]

Радиаторы Гамма № 1, Польза и ВОКО Л о 3.................. ВОКО № 4................ Ребристые трубы с круглыми ребрами 1 пог. м прямоугольными ребрами Гладкие железные трубы......... 0,25 0,49 2 850 750 590 500 1 100 [c.576]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология