Параметры проточной части

Согласно принципу суперпозиции, теперь необходимо изучить поведение объекта при возмущении, наносимом по концентрации Са на границе контакта двух подсистем. В отличие от точечного источника возмущения в предыдущем случае, в данном случае возмущение типа 8-функции равномерно распределено по пространству вдоль границы застойная зона—проточная зона. При таком возмущении по параметру проточная часть системы описывается уравнением (4.41), которое с учетом (4.42) можно записать в виде [c.255]

На рис. 4.2—4.6 представлены результаты расчета параметров проточной части газовой турбины мощностью 1000 Мет, выполненного по этому методу. [c.177]

ВЛИЯНИЕ ГЕОМЕТРИЧЕСКИХ ПАРАМЕТРОВ ПРОТОЧНОЙ ЧАСТИ НА ХАРАКТЕРИСТИКИ НАСОСОВ [c.143]

Отличительная черта другого направления — отказ от детальной оценки процессов в отдельных частях проточной части эжектора и применение в расчете газодинамических функций [7, 20, 23]. Расчетные уравнения выводят для установления зависимости между геометрическими и газодинамические параметрами в двух основных сечениях эжектора I—/ и III—III. Исследователи, придерживающиеся второго направления, не только выводят расчетные уравнения, но и, используя современные достижения газовой динамики, объясняют на этой основе физическую сущность процессов в пароструйном эжекторе (предельные режимы) исследуют переменный режим (характеристику) как одноступенчатого эжектора, так и многоступенчатого насоса, определяя наиболее экономичный (предельный) режим-Кроме этого, второе направление базируется на определенном экспериментальном материале, что коренным образом отличает его от первого направления. Для установления геометрических параметров проточной части эжектора используют опытные соотношения, а в теоретические зависимости вводят ряд эмпирических коэффициентов. По этой причине методы второго направления пригодны лишь для расчета тех режимов и конструкций эжекторов, для которых известны необходимые эмпирические величины. [c.37]

Особенности рассматриваемых нагнетателей, связанные с широким диапазоном рабочих режимов, малым размером колес, компоновкой и технологией изготовления, потребовали проведения исследования, охватывающего широкий круг вопросов. Так, должно было быть установлено влияние основных геометрических параметров проточной части на интегральные характеристики нагнетателя и его отдельных элементов. [c.69]

В этой связи рассмотрим возможность максимальной унификации этих насосов. При этом под максимальной унификацией подразумевают применение для всех насосов одинаковых конструкций, отличающихся лишь геометрическими параметрами проточных частей рабочего колеса и лопаточного отвода при одинаковых габаритных размерах последних. [c.6]

Таким образом, максимальная унификация питательных насосов к трем мощным турбоблокам (500, 800 и 1200 МВт), предполагающая одинаковые конструкции для всех насосов, отличающиеся лишь параметрами проточной части колеса и отвода, может быть осуществлена на базе ступени с уменьшенными радиальными размерами. При этом в ступенях насосов турбоблоков К-500 и К-800 будет применено одно и то же рабочее колесо, выходной угол Рг лопастей которого может быть определен по формуле (1.5). Обеспечение требуемого оптимального режима достигается расчетом площади входного сечения направляющих каналов отвода. Получаемая при этом величина напора на оптимальном режиме будет отличаться от расчетной величины этого параметра для ступеней насосов турбоблоков К-500 и К-800. Оценка несоответствия требуемой и фактической величин напора может быть произведена по выражению (1.10), обеспечивающему достаточную для практики точность. Как показали расчеты, разница указанных величин напоров незначительная и может быть легко ликвидирована применением мероприятий доводочного характера. [c.12]

ПАРАМЕТРЫ проточной ЧАСТИ [c.16]

ВЗАИМОСВЯЗЬ МЕЖДУ КОЭФФИЦИЕНТОМ ПОЛЕЗНОГО ДЕЙСТВИЯ И ПАРАМЕТРАМИ ПРОТОЧНОЙ ЧАСТИ [c.20]

При одинаковых параметрах проточной части, т. е. при одинаковых значениях р, 1, х, 01 и рг скорости протекания в турбодетандерах с односторонним и двухсторонним выходом одинаковы. Отсюда следует, что для заданных условий суммарная площадь сечения двух воронок двухстороннего колеса равна площади сечения воронки одностороннего колеса. [c.47]

Остальные параметры проточной части отстойника определяют исходя из тех же условий, что и при расчете по времени отстаивания. [c.140]

Стабильную форму напорной характеристики можно-получить, изменив геометрические и гидродинамические параметры проточной части. В общем случае необходимо уменьшить гидравлические потери на недогрузочных режимах, предотвратить возникновение срывных явлений, или увеличить наклон линии = = [ (О). При этом важным условием является незначительное уменьшение к. п. д. в рабочей части характеристики. Следует заметить, что для насосов, перекачивающих горячие жидкости, получение стабильной кривой Н = [ (О) встречает дополнительные трудности. [c.138]

Связь к. п. д. насоса с критерием Рейнольдса обусловлена изменением параметров, определяющих этот критерий геометрические размеры, вязкость жидкости и скорость движения жидкости в каналах колеса. Зависимость к. п. д. от геометрических параметров проточной части может быть задана так называемым масштабным эффектом и определяться по формуле Пантелла [c.26]

Найдем зависимость оптимального значения коэффициента окружной скорости от параметров проточной части р, ц, а и Рг при нормальном выходе. Для упрощения будем исходить из течения без гидравлических потерь =ф=1. Как следует из фиг. 8, при нормальном выходе Ы2/аУ2=со8 р2 и так как и2 = цхси то [c.28]

Исходными данными для расчета являются параметры проточной части ри, Тц, Сц, рзг. Г,г и Сзг, значсние найденной изоэнтропной работы сжатия (1-1-а) L тis, заданный расход О [кГ/сек] и число оборотов (если оно задано или принято как вариантное). Для получения данных ориентировочного расчета производится расчет нескольких вариантов компрессора с целью выбора окружной скорости, осевой скорости Са, реакции р и наиболее целесообразного типа проточной части. Указанные величины выбирают, исходя из назначения компрессора и требований, предъявляемых к нему. [c.184]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология