Число лопаток

При малых значениях рал и гз (га — число лопаток рабочего колеса) лопатки имеют большую кривизну, а выходной участок косого среза — значительную радиальную протяженность. Вследствие этого увеличивается диаметр а, окружности, вписанной в выходное сечение межлопаточного канала, и растет площадь Несмотря на то, что конечная толщина лопаток уменьшает величину Й2. влияние их кривизны преобладает и Р-2эф > Р<л- [c.137]

Исследования проводились с лопаточными диффузорами, геометрические характеристики которых представлены в табл. 4.2. Все диффузоры имеют одноярусную решетку с числом лопаток 2з = 24 = 22 и отличаются только углами установки лопаток. Профиль лопатки — аэродинамический, относительная толщина [c.138]

Рабочее колесо закрытого типа с односторонним входом жидкости (рис. 74) состоит из двух дисков диска 1 со втулкой, которая имеет шпоночную канавку для закрепления на валу, и диска 2 — в виде широкого кольца. Диски находятся на некотором расстоянии один от другого, между ними помещены лопатки 3, отогнутые назад по направлению вращения колеса. Диски с лопатками могут образовывать одну отливку. В некоторых конструкциях отдельно отливаются диск 1 с лопатками и диск 2. Оба диска скрепляют болтами. Такая конструкция позволяет точнее изготовить лопатки и более тщательно обработать стенки каналов. Число лопаток от 6 до 12, чаще всего их бывает [c.140]

При перекачивании жидкости со взвешенными твердыми частицами число лопаток бывает менее 6. [c.140]

Для получения основного теоретического уравнения рабочего колеса центробежного насоса берется идеальное течение жидкости через колесо, имеющее бесконечно большое число лопаток. Движение всей массы жидкости в таком колесе разлагается иа бесконечное множество элементарных струек, траектории которых параллельны очертанию лопаток. [c.151]

Форма и число лопаток рабочего колеса [c.152]

Для выравнивания поля скоростей и снижения сопротивления в коленах необходимо прежде всего уничтожить вихревую область у внутренней стенки. Очевидно, наибольший эффект получается при установке лопаток ближе к внутреннему закруглению, поэтому число лопаток у внешней стенки колена можно уменьшить. [c.45]

Обычно принимают /д =-= kD == (0,25 0,5) D [/д = (0,5-hIo ], где коэффициент k определяется конструктивными или эксплуатационными условиями. При оптимальном числе лопаток расстояние между их хордами можно принимать по арифметической прогрессии [56] [c.45]

Согласно результатам опытов 156] оптимальное число лопаток получается при 2, где — расстояние между последней лопаткой и внешней стенкой колена. В этом случае разность прогрессии [c.46]

В этом случае наивыгоднейшее число лопаток [c.46]

Наконечники газового сопла могут быть двух типов, отличающихся наличием трех распорных и закручивающихся лопаток и одного отверстия для выхода газа по оси горелки для другого типа характерно большее число лопаток для закручивания и выход газа через несколько отверстий, просверленных на наконечнике по окружности (горелки ГНП-9 имеют 8 ребер и 8 отверстий под углом 30° к оси горелки). [c.160]

I — коэффициент сжимаемости г — число лопаток [c.6]

ВЛИЯНИЕ КОНЕЧНОГО ЧИСЛА ЛОПАТОК. АНАЛИЗ ЛИТЕРАТУРНЫХ ДАННЫХ О КОЭФФИЦИЕНТЕ ЦИРКУЛЯЦИИ [c.66]

На рис. 3. 25 изображены аналогичные кривые для группы колес с выходным углом = 48°. Колеса этой группы отличаются одно от другого только числом лопаток при одинаковых [c.78]

При сопоставлении кривых на рис. 3. 25 можно заметить, что характер отклонения кривых, вычисленных по формуле Стодола, от экспериментальных различен для тех же колес с разным числом лопаток. Для колес с большим числом лопаток (г = 18, 24 и др.) [c.80]

Из кривых рис. 3. 28 видно, что в зависимости от числа лопаток конфигурация кривой К = f (fir) весьма резко изменяется. Это можно объяснить влиянием числа лопаток на структуру потока в плоскости вращения. Видимо, при очень малом числе лопаток появляются значительные вихревые зоны (см. величину е на схеме рис. 3. 26), вызывающие уменьшение величины К. [c.87]

Рис. 3. 28. Графики /С=/(фгЛ Для колес Р2.1 =48° С разным числом лопаток — точка оптимального режима

Есть основание полагать, что для воздушных машин стационарного типа со средними выходными углами Рзл = 40—50°, где степень повышения давления не превышает 1,5—1,7, формула (4. 40) обеспечивает хороший выбор количества лопаток. Однако в общем случае, особенно в машинах для тяжелых газов, а также в других случаях, когда в колесе происходит значительное изменение удельного объема среды, формула, основанная только на рассмотрении геометрии канала в одной лишь плоскости вращения, может оказаться недостаточной. В этих случаях целесообразно производить проверку оптимальности выбранного числа лопаток исходя из задаваемого предварительно условного эквивалентного 148 [c.148]

Связь между условным углом диффузорности, оптимальным числом лопаток и соотношением размеров колеса можно установить, если выразить степень диффузорности потока через отношение размеров и степень сжатия среды в колесе, [c.149]

В зависимости от выбранного типа колеса задаются в первом приближении числом лопаток z, относительной толщиной б лопа-ток и отношением ширин при этом для колес с малыми углами [c.152]

Определяют оптимальное число лопаток по формуле (4. 41) [c.156]

Неподвижная рабочая втулка 3 дополнительно удерживается от ироворачивания двумя шлицами, выполненными как одно целое с лабиринтной втулкой 4. На гильзу напрессован и зафиксирован штифтами 18 импеллер 15, который представляет собой винтовое колесо с большим числом лопаток, образуемых при нарезании многозаходной резьбы прямоугольного профиля. Зазор между импеллером н корпусом колеблется от 0,25 до 0,35 мм в зависимости от размера уилотиения. [c.160]

Из табл. 4.1 видно, что эффективные углы входа Рхэф у большинства колес меньше лопаточных р1л на 5—7°. Исключение составляет колесо с углом р л = 45°-2, которое было специально спрофилировано так, чтобы получить наибольшую площадь Р . Для этого число лопаток было уменьшено до 16, а входные кромки лопаток первого яруса скруглены со стороны спинки, как показано на рис. 4.7. Одного только значения лопаточного угла Рхд недостаточно для характеристики входного участка колеса, в частности его пропускной способности, определяемой площадью или, что то же самое, эффективным углом Рхэф, так как именно [c.136]

Из всех исследованных колес наиболее чувствительным к изменению Мц оказалось колесо с углом Рал = 45°-1, у которого при Мц = 0,81 излом характеристик происходит прн фа, = 0,28 а при М = 1,63 смещ,ается в сторону меньших производитель ностей — до фзг =- 0,14. В этом диапазоне изменения ф-зг расслое ние линии фа (фа,) особенно значительно, причем и здесь с ро стом М увеличивается их крутизна. Колесо с углом Рал = 45°-2 имеющее меньшее число лопаток и увеличенную площадь вход ных сечений, несколько менее чувствительно к изменению М При М = 0,81 излом характеристик при фз, = 0,28, а с уве личением М до 1,42 он смещается к точке фо, = 0,20. Заметим что на этом же режиме у колеса с углом Рал = 45°-1 излом линии Фг (ф2г) наблюдается при ф , = 0,18. [c.142]

Формула для расчета теоретического напора Ну действительна только при радиальном входе газа в рабочее колесо и бесконечно оольшом числе лопаток. [c.268]

Модель третьего варианта имела обычное узкое сечение входного отверстия (FJFq = FJFq 9,5) и испытывалась при комбинированном распределительном устройстве в виде направляющих лопаток илн пластинок в месте поворота потока и горизонтальной решетки в рабочей камере. Направляющие лопатки подбирали по методу, изложенному в гл. 1. Число лопаток определяли с помощью формул (1.14), а расположение их вдоль линии изгиба потока (линия а—Ь) принимали в одних случаях равномерным (одинаковое расстояние между лопатками), в других неравномерным — по формулам (1.17) и (1.18). Угол атаки (установки) лопаток сбд -48°. Прямые направляющие пластинки подбирали аналогичным образом и устанавливали но линиям, соответствующим хордам криволинейных лопаток. [c.196]

Из результатов опытов можно сделать следующие выводы. При отношении сторон Ьк/Ьо < 9 направляющие лопатки, установленные на первом повороте, обеспечивают практически хорошее распределение скоростей по сечению за поворотом даже с одной решеткой сравнительно небольшого сопротивления (Ср 5,5 / = 0,45). При отношении сторон Ьк1Ьц = 12 одна решетка даже с сопротивлением Ср 12 (/ = 0,35) не дает достаточно равномерного поля скоростей. Совершенно равномерный поток получается при двух решетках с Ср = 5,5 = 0,45). Оптимальный угол установки (атаки) направляющих лопаток в данном случае = = 57- 60°, а число лопаток может быть выбрано по формуле (1.14), для сокращенного их числа и неравномерного расположения по сечению. [c.204]

Из изложенного в предыдущих параграфах следует, что в отличие от классической модели колеса с бесконечным числом лопаток в реальном колесе существует значительная неравномерность скоростей и давлений в межлопаточных каналах. Из приведенных экспериментальных данных видно, что характер этой неравномерности изменяется в меридиональной плоскости (сравнить кривые = onst в разных сечениях на рис. 3. 14, 3. 15 и 3. 16). [c.66]

Из анализа приведенных данных можно прийти к выводу, что кроме числа лопаток и угла Рал значение коэффициента [л зависит еще от ряда констуктивных факторов, оказывающих влияние на структуру потока в выходном сечении. Величина [д. в значительной степени зависит от диффузорности потока в каналах колеса, [c.81]

СВЯЗЬ МЕЖДУ ЧИСЛОМ ЛОПАТОК И ДИШШУЗОРНОСТЬЮ потоков в КОЛЕСЕ [c.148]

Вонрос о выборе оптимального числа лопаток недостаточно изучен. Б. Эккерт [45], исходя из соображений о донустимом угле расширения каналов в плоскости вращения, рекомендует принимать [c.148]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология