Справочник химика 21

Химия и химическая технология

Статьи Рисунки Таблицы О сайте English

Число теоретических тарелок влияние

    Влияние объема дозы д на ВЭТТ весьма существенно, поскольку объем дозы в колонке после ее ввода непосредственно связан с шириной пика на хроматограмме, которая, в свою очередь, связана с высотой теоретической тарелки. Согласно теории теоретических тарелок следует, что проба не должна превышать емкости одной теоретической тарелки. Заменяя число теоретических тарелок /V высотой теоретической тарелки И, согласно формулам (IV. ) и (IV. 16), получим [c.138]


    Эффективность газо-хроматографических колонок чаще всего выражают числом теоретических тарелок, которое колонка дает при анализе определенного вещества при определенных условиях температуры, скорости газа-носителя и величины пробы. Как будет показано ниже (в гл. V), на работу колонки влияют многие факторы, которые в большинстве случаев оцениваются по их влиянию на число тарелок N или среднюю высоту эквивалентной теоретической тарелки ВЭТТ. Последняя определяется отношением [c.85]

    Исследования показали, что с повышением температуры сырьевого потока десорбера со 144 до 200 °С количество флегмы увеличивается на 52%, а тепловая нагрузка не дефлегматор возрастает на 45%. Однако при этом на 25—30% уменьшаются максимальные потоки паров и жидкости в колонне и на 30% снижается тепловая нагрузка на испаритель (рис. 111.73). Поэтому температура сырьевого потока десорбера может быть определена только на основе оптимизационных расчетов узла десорбции, включая систему рекуперативного теплообмена. При изучении влияния температуры принят следующий состав сырья (в % мол.) этана 0,79 пропана 25,2 бутанов 8,35 пентанов 1,14 гексанов 0,76 и абсорбента 63,6 (число теоретических тарелок 10, сырье вводится на 5-ю тарелку). [c.237]

    Эффективность хроматографической колонки, определяемая числом теоретических тарелок п [см. уравнение (1.2)], и высотой, эквивалентной теоретической тарелке Н — Ып (Ь — длина колонки), является мерой скорости размытия зоны анализируемого компонента. В цитированных выше монографиях детально рассмотрен механизм размытия и влияние различных опытных параметров на эффективность. [c.37]

    Существенное влияние на эффективность абсорбции оказывает число теоретических тарелок — при увеличении их числа до 6—8 (это соответствует, примерно, 30 реальным тарелкам) удельный расход абсорбента уменьшается при прочих равных условиях. Это приводит к снижению эксплуатационных затрат. Дальнейшее увеличение числа теоретических тарелок не оказывает заметного влияния на эффективность процесса. Наиболее сильное влияние этого параметра проявляется при необходимости обеспечения высокого извлечения пропана и других углеводородов. [c.200]

    Отклонение реальной тарелки от нормы для теоретической ступени контакта имеет следствием сужение разрыва между составами фаз па смежных тарелках, приводящее к увеличению числа реальных тарелок против теоретически необходимого для данного разделения. Причины подобного рода отклонений оказываются самыми разнообразными и зависят от множества условий, определяемых как рабочими параметрами режима колонны — давлением, температурой, количествами паровых и жидких потоков, так и свойствами разделяемой системы — плотностью и вязкостью паров и флегмы, относительной летучестью ее компонентов, поверхностным натяжением насыщенной жидкости. Следует также указать и на влияние чисто конструктивных факторов, таких, как тип тарелки, размеры сливного устройства, расстояние между тарелками. Учет совокупного действия всех указанных факторов весьма сложен, и этим объясняется широкое привлечение эмпирических корреляций для определения эффективности реальных тарелок. [c.209]


    В результате изучения влияния соотношения числа тарелок в абсорбционной и отпарной секциях АОК (при а = 0,3% мол.) установлено, что сырье целесообразно подавать примерно в середину абсорбционно-отпарной колонны. При этом общее число теоретических тарелок не рекомендуется увеличивать более 20 (это соответствует примерно 40 реальным тарелкам). Увеличение числа тарелок с 10 до 20 приводит к снижению на 37% и на 23%. [c.231]

    Кроме того, было установлено, что с повышением уровня ввода сырьевых потоков количество газа (пара) и жидкости возрастает в абсорбционной (верхней) секции АОК. Одновременно было показано, что при F /F = 0,5 затраты тепла можно уменьшить на 30—40% по сравнению со схемой, где все сырье подается на одну питательную тарелку. Влияние температуры горячего сырьевого потока (F ) на показатели работы АОК при F /F = 0,5 можно проследить по рис. 111.69. Расчеты были выполнены для следующих условий. Состав сырья (в % мол.) метана 0,04 этана— 8,46 пропана 5 бутанов 13,9 пентанов 1,75 абсорбента 70,8 (в качестве абсорбента использовали фракцию с молекулярной массой 167) температура холодного сырьевого потока (fj) 35 °С коэффициент извлечения пропана ф = 96,8 а = 3% мол., число теоретических тарелок — 20 (по 10 тарелок в каждой секции. Поток fa подавался на 10-ю тарелку). [c.231]

    Определение числа теоретических тарелок и ВЭТТ при частичном орошении является делом более сложным. Изучение материального баланса как непрерывной, так и периодической ректификации с частичным орошением показывает, что изменение состава жидкости и пара от тарелки к тарелке будет в этом случае меньшим, чем в случае полного орошения. Это объясняется тем, что в течение любого долгого промежутка времени на тарелку поступают и покидают ее неравные количества жидкости и пара. Поэтому для нахождения числа теоретических тарелок при частичном орошении необходимо пользоваться другим способом построения и другими уравнениями. Эти методы (см. стр. 44 и следующие) учитывают влияние различной скорости потоков жидкости и пара на материальный баланс тарелки или секции насадочной колонны, а также усложняющее влияние других факторов, например непрерывное изменение составов при периодической ректификации с частичным орошением (стр. 45). [c.30]

    В целях конструирования и для практической работы необходимо иметь достаточно хорошее представление о методах определения состава от тарелки к тарелке или от точки к точке при частичном орошении. На четкость разделения в результате любой разгонки оказывают большое влияние число теоретических тарелок и флегмовое число. При промышленной ректификации необходимо бывает вычислить составы [c.44]

    ГОНКИ можно приравнять одной теоретической тарелке. Видно, что при этом ни один из компонентов нельзя выделить в чистом виде. Действие ректификационной колонки (примерно с 12 теоретическими тарелками, флегмовое число /ю) представлено кривой б. Влияние флегмового числа на [c.61]

    Влияние изменения конца кипения различных компонентов бензина на детонационную стойкость было изучено [238] путем фракционирования лигроинов в колонне с 15 теоретическими тарелками. Октановые числа смешения (моторный метод, без ТЭС) хвостовых фракций различных бензинов приведены в табл. 14. [c.71]

    На рис. 55 показано, как происходят описанные процессы при разделении перегонкой смеси толуола с бензолом (разность температур кипения 30°С). Кривая кипения 1 получена при простой перегонке без ректификационной колонки. Эффективность разделения смеси при такой перегонке можно приравнять к эффективности разделения в колонке с одной теоретической тарелкой. При этом ни один из компонентов нельзя выделить в чистом виде. Эффективность разделения на ректификационной колонке (примерно с 12 теоретическими тарелками, флегмовое число Vio) соответствует кривой 2. Влияние флегмового числа [c.75]

    В результате графического построения (фиг. 141) число теоретических тарелок для отгонной секции Пщ=6,5 для концентрационной секции Пт — 4,5. Принимая к. п. д. тарелки т, , = 0,3 (к. п. д. ниже, так как необходимо учитывать влияние аргона), получаем  [c.481]

    II. Методы с применением основ теории массообменных процессов [81, 90, 91]. При расчете ионообменных реакторов по этим методам используют такие понятия равновесной теории массопереноса, как теоретическая ступень изменения концентрации , число единиц переноса . На практике эти методы сводятся, в основном, к нахождению высоты эквивалентной теоретической тарелки (ВЭТТ) или высоты единицы переноса (ВЕП). При этом влияние основных параметров процесса описывается, как правило, с помощью полуэмпирических критериальных уравнений, включающих усредненный по времени коэффициент массопереноса, а также усредненную движущую силу процесса. Необходимо также знать вид равновесной зависимости и рабочей кривой, характеризующей процесс. [c.95]

    Рассмотренные методы расчета в у—х- и г—л-диаграммах являются достаточно простыми, если принять, что воздух представляет собой бинарную смесь. Расчет ректификации в у—л -диаграмме, как уже отмечалось, отличается наглядностью, позволяющей следить за изменением концентрации в жидкости и паре от тарелки к тарелке. Расчет в г—х-диа-грамме позволяет определять тепловые нагрузки в конденсаторах. При переходе от числа теоретических тарелок к числу действительных тарелок приходится задаваться так называемым усредненным к. п. д. (коэффициентом обогащения) тарелки. Действительное число тарелок в 2,5— 3 раза больше, чем по расчету. Коэффициент обогащения (к. п. д.) меняется от тарелки к тарелке. В концентрационной секции влияние аргона невелико и усредненный к. п. д. можно принять от 0,5—0,6. В отгонной секции влияние аргона значительно, усредненный к. п. д. значительно ниже и колеблется в пределах 0,3—0,4 в зависимости от конструкции тарелки, принятых скоростей и расстояний между тарелками. [c.267]


    Определение состава жидкости и пара в сечениях 2—4—6 и т. д. сводится, таким образом, к построению ступенчатой линии из вертикальных и горизонтальных отрезков между равновесной кривой и рабочими линиями, как показано на рис. 43, а. Горизонтальные отрезки /—а, 3—2, 5—4 и т. д. характеризуют изменения состава жидкости Ж на каждой тарелке (x —Xn-i), а вертикальные 1—2, 3—4, 5—6 и т. д.—изменение состава пара П (г/ —Следовательно, число тарелок в верхней части колонны равно числу ступеней, расположенных от точки а до точки с, а в нижней части — от точки с до точки Ь. Описанное построение позволяет приближенно подсчитать число теоретических тарелок для данной колонны и наглядно показать влияние величины флегмового отношения на работу ректификационных колонн, что имеет важное значение при ректификации воздуха. [c.71]

    Влияние нагрузки дестиллера на процесс отгонки NHg сказывается лишь косвенно, так как с увеличением нагрузки возрастают гидравлическое сопротивление аппарата и брызгоунос и тем самым снижается коэффициент полезного действия тарелки. Уменьшение числа теоретических тарелок компенсируется обычно увеличением подачи пара в дестиллер, что, в свою очередь, ухудшает гидравлическую сторону работы аппарата (табл. 45). Уменьшение нагрузки дестиллера ниже нормы вызывает снижение скорости пара и сокращение поверхности контакта в зоне пены и брызг. Это может ухудшить процесс отгонки NHg в дестиллере с малой геометрической глубиной барботажа..  [c.216]

    В рассматриваемой работе предпринята попытка экспериментального изучения влияния большого числа параметров на эффективность препаративных колонок и сопоставление данных экспериментов с выводами из анализа уравнения для высоты, эквивалентной теоретической тарелке (ВЭТТ). [c.4]

    Определение числа теоретических тарелок в верхней колонне начинаем с самого верхнего сечения колонны, для которого известны составы жидкости и пара. Изменением концентрации азотной флегмы при дросселировании пренебрегаем, так как оно оказывает незначительное влияние на число теоретических тарелок. Состав пара и жидкости на тарелках верхней колонны приведен в табл, 7, [c.134]

    С понижением флегмового числа количество аргона на тарелках верхней колонны уменьшается, но все же при получении чистого кислорода (99,5—97% Оа) остается значительным. Так, например, при получении технического кислорода в колонне с параметрами, приведенными в табл. 10, аргона на тарелках концентрационной части колонны содержится 4,7% (в жидкости), а на тарелках отгонной части колонны 7,5% (в паре, фиг. 48). Число теоретических тарелок в верхней колонне равно 35. Если бы процесс ректификации рассчитывался по диаграмме равновесия для системы кислород — азот, то число теоретических тарелок составило бы 11. Таким образом, и в этом случае влияние аргона на процесс ректификации воздуха очень велико. [c.149]

    СО смежных ступеней контакта, иначе говоря, растет обогатительный эффект тарелки. Этот важный вывод на основании уравнения ( 1. 34) может быть распространен и на величину съема тепла д/О в конденсаторе колонны. Действительно, с увеличением съема тепла в парциальном конденсаторе растет вес флегмы в отделениях колонны и согласно уравнению (VI. 38) увеличивается разрыв между составами фаз на смежных тарелках колонны. Таким образом, путем изменения величины съема тепла в парциальном конденсаторе колонны можно оказывать влияние на обогатительный эффект контактных ступеней укрепляющей колонны, а тем самым и на число теоретических тарелок, необходимых для данного разделения. [c.248]

    Из рассмотрения табл. 14 можно заключить, что при значениях притока тепла в кипятильник колонны, меньших В// = 116,3 ккал кг, ни при каком числе тарелок ни теоретически, ни практически нельзя достичь на верху отгонной колонны состава паров уд = 0,495. Но уже при В// = 116,3 ккал кг этот состав оказывается практически достигнутым на 24-й тарелке. Как указывалось выше, работа колонны при минимальном притоке тепла в кипятильник или при значениях, близких к минимальному, неустойчива и подвержена нарушениям при самых небольших колебаниях режима питания или нагрева. Поэтому на практике всегда работают с некоторым избытком величины притока тепла в кипятильник против его минимального значения. Допустим, что приток тепла в кипятильник доведен до В R = 35,8 ккал кг или, иначе говоря, увеличен приблизительно на 17%. В этом случае число тарелок, необходимых для получения на верху колонны желательного состава = 0,495, сокращается до 12, в чем легко убедиться из рассмотрения основной таблицы. Больше того, если продолжать увеличивать приток тепла в кипятильник, то, как нетрудно видеть из той же таблицы, это увеличение B R будет сопровождаться уменьшением необходимого числа тарелок, но лишь до некоторого определенного предела. Так, если довести приток тепла в кипятильник до значения В R = 638, ккал кг, е. увеличить сравнительно с минимальным значением в 5,5 раза, то желательный состав уд = 0,495 будет достигнут между 5-й и 6-й тарелками, причем дальнейшее увеличение притока тепла, -вплоть до бесконечно большого, не оказывает никакого влияния на необходимое число тарелок. Оно остается попрежнему, где-то по середине между 5-й и 6-й тарелками. Подобный анализ можно провести и для любого другого значения состава верхних паров, причем общий вывод, конечно, будет один и тот же. [c.225]

    Ввиду трудоемкости решения этой задачи разберем влияние на процесс только двух переменных при постоянном числе тарелок, равном трем в укрепляющей секции девяти — в исчерпывающей. Расчеты проводили на машине Урал-1 для случаев, когда промежуточный испаритель установлен между 3 и 4, 5 и 6, 7 и 8-й тарелками, считая снизу. Количество тепла, подводимого к промежуточному испарителю, варьировалось от 41 900 до 335200 кдж/ч. Температура питания составляла 205 °К. Результаты расчета представлены в табл. 61. Там же приведен минимальный теоретический расход энергии, необходимый для отвода тепла из этиленового дефлегматора и подвода его к промежуточному испарителю. Этот расход энергии определен по уравнениям ( 11,22) и (УП,23). Температура окружающей среды равна 303 °К, температура в кипятильнике близка к этой величине следовательно, соответствующий расход энергии можно принять равным нулю. [c.330]

    Увеличивать число тарелок против теоретических приходится потому, что воздух содержит третий компонент—аргон, температура конденсации которого (—185,8 °С) лежит между температурами конденсации кислорода и азота. Вследствие этого аргон собирается в основном на тарелках, расположенных в средней части колонны. При получении одного из продуктов высокой концентрации, аргон в большем количестве примешивается к отходящему продукту низкой концентрации при получении чистого кислорода—к отбросному азоту, а при выработке чистого азота—к отбросному кислороду, в котором тогда содержится до 4,3% аргона. Поэтому при расчете процесса ректификации воздуха как бинарной смеси приходится для компенсации влияния аргона увеличивать число тарелок в колонне, принимая для них пониженные значения коэффициента т т.ср.- [c.101]

    Общая эффективность тарелок гликолевого абсорбера находится в пределах 25—40% от теоретической. Большинство конструкторов, учитывая влияние па работу абсорберов вспениваиия и других факторов, которые снижают эффективность абсорбционного процесса гликолевой осушки, принимают число тарелок в абсорберах с запасом. Обычный четырехтарельчатый абсорбер по своим характеристикам примерно эквивалентен абсорберу с одной теоретической тарелкой. [c.232]

    Понятием эффективность условно обозначают совокупность параметров хроматографического опыта, влияющих на качество разделения смеси с точки зрения размывания хроматографических полос. Д.7Я максимального уменьшения размывания нужно сначала изучить влияние каждого кинетико-диффузионного параметра на процесс размывания (влияние каждого пар.эметра второй группы). Количественной характеристикой данного процесса является прежде всего высота, эквивалентная теоретической тарелке ВЭТТ, обозначаемая буквой Н, или обратно пропорциональная ей величина N — число теоретических тарелок. Следовательно, задача исследователя после решения задачи выбора сорбента подходящей селективности состоит в изучении влияния параметров второй группы на величины Н и N. Рассмотрим в..тияние прежде всего тех параметров, которые вносят наибольший вклад в процесс размывания. [c.130]

    На рис. 55 показано, как происходят описанные процессы при йазделении перегопкой смеси толуола с бензолом (разность температур кнпения около 30°С). Кривая кипения / получена прн простой нерег01гке без ректификационной колонки. Разделяющее действие прн такой перегонке можно приравнять разделяющему действию, достигаемому на одной теоретической тарелке. При этом т один из компонентов нельзя выделить в чистом виде. Действие ректификационной колонки (примерно с 12 теоретическими тарел- ками, флегмовое число /ю) представлено данными кривой Влияние флегмового числа иа четкость разделения становится ясным из сопоставления кривых 2 и 3. Кривая 3 получена на такой же колонке, но весь пар, кондеисирующинся в головке колонки, полностью отбирается в виде дистиллята. [c.73]

    В то время как ограничивающее влияние большой задержки на долю загрузки, которая может быть получена в виде дестиллята, легко определить, влияние задержки на четкость разделения является значительно более сложным. Казалось бы логичным поддерживать задержку, приходящуюся на одну тарелку, минимальной для того, чтобы избежать скапливания заметной части образца в участке колонны, отвечающем небольшому числу теоретических тарелок. Как уже было отмечено раньше, экспериментальные и расчетные доказательства не вполне согласуются с этим общепринятым мнением. Следует заметить, что если исключить влияние суммарной задержки и задерл<ки на тарелку на четкость разделения и если можно с успехом воспользоваться вытесняющей жидкостью, то при периодической разгонке будут играть важную роль лишь те факторы, которые определяют скорость отбора дестиллята и число теоретических тарелок. [c.126]

    Для изучения влияния на процесс разделения газа в кон-денсационно-отпарной колонне изменения уровня ввода питания были проведены расчеты при общем числе теоретических тарелок в колонне, равном 13, и при числе тарелок в конденсационной секции, равном 4, 5, 6, 7 и 8. Температура хладоносителя перед его подачей в колонну составляет 238°К. Результаты этих расчетов представлены на рис. 86 в виде графиков завя-симостей количества О хладоносителя, температуры Т извлеченной жидкости, количества тепла Q, передаваемого хладоно-сителю и общего теоретического расхода энергии А в колонне [подсчитанного по уравнениям (VII, 22) и (VII, 23)] от номера тарелки питания. [c.285]

    Строгое решение такой системы уравнений для многокомпонентной смеси ионов в неравновесных условиях, особенно в присутствии комплексообразующего реагента, представляет большие трудности. Поэтому используют различные упрощения, касающиеся учета влияния кинетических особенностей системы. Наряду с чисто равновесным подходом, для которого характерен полный отказ от учета кинетических параметров системы и который передает лишь поведение экстремальных точек выходной кривой (точки половинной концентрации в динамике и точки максимума в хроматографии) [6, 7], одним из возможных приближений является послойный расчет, в котором дифференциальные величины заменяются конечными разностями, а кинетические особенности системы учитываются в неявной форме через связь высоты теоретической тарелки с кинетическими коэффициентами. Для выполнения большой вычислительной работы в данном методе была составлена программа для ЭВМ БЭСМ-4, которая позволяет рассчитывать ионообменные системы с числом компонентов до 10, включая динамику ионного обмена и ионообменную хром атографию в нрисутствии и в отсутствие комплексообразующих реагентов. Широко распространенные на практике системы с несорбируемым катионитом отрицательно заряженным комплексом [МеЬг] , характеризуются уравнениями  [c.92]

    Для учета влияния сорбционной емкости колонок введены понятия числа эффективных теоретических тарелок N и высоты, эквивалентной эффективной теоретической тарелке (ВЭЭТТ), Яэ [13]  [c.20]

    Для определения высоты пленочной или насадочной колонны надо знать высоту, эквивалентную единице переноса (ВЕП). или высоту, эквивалентную теоретической тарелке (ВЭТТ). Для определения высоты тарельчатой колонны необходимо знать расстояние между тарелками. число тарелок, приходящихся на единицу переноса, или к. п. д. тарелки. Указанные величины зависят от конструкции колонны, элементов тарелки или насадки, от скорости пара, физических свойств смеси и практически определяются экспериментально. Соответствующие данные для некоторых случаев низкотемпературной ректификации приводятся в табл. 9-2. Ориентировочно для воздухоразделительных колонн можно принимать к. п. д. тарелки 0.25—0,35 (низкая величина к. п. д. учитывает влияние аргона при расчете числа тарелок в предположении, что воздух представляет собой бинарную смесь О2—N2). и расстояние между тарелками 90- 120 мм. При разделении воздуха в колоннах с кольцами Рашига размером 10Х 10X0,3 мм значение ВЭТТ принимается равным 150—250 мм. В колоннах для разделения изотопов водорода [Н4-7] к. п. д. тарелки 0,35 -0,40 и расстояние между тарелками 65. -120 мм. В колонне с насадкой Стедмана диаметром 25 мм ВЭТТ равна 24 мм [Ж2-29]. [c.254]

    Величина зависит от конструкции тарелкп, гидродинадги-ческого режима ее работы и свойств, участвующих в ректификации компопентов влиянне этих параметров на к. п. д. тарелки изучено недостаточно, и поэтому средний к. п. д. тарелок принимается на основании опытных данных [48], получаемых путем сопоставления фактического числа тарелок в действующей колонне с расчетным теоретическим числом тарелок для этой же колонны. При отсутствии опытных данных средний к. п. д. тарелки может определяться при помощи приближенных уравнений [4]. [c.205]


Смотреть страницы где упоминается термин Число теоретических тарелок влияние: [c.443]    [c.172]    [c.236]    [c.248]    [c.53]    [c.130]    [c.120]    [c.301]    [c.55]    [c.56]    [c.232]    [c.316]   
Руководство по газовой хроматографии (1969) -- [ c.0 ]

Руководство по газовой хроматографии (1969) -- [ c.0 ]

Руководство по газовой хроматографии (1969) -- [ c.0 ]




ПОИСК





Смотрите так же термины и статьи:

Тарелка теоретическая

Число теоретических

Число теоретических тарелок



© 2024 chem21.info Реклама на сайте