Основы расчетов на прочность

Некоторые теоретические ОСНОВЫ расчета на прочность сосудов и аппаратов [c.32]

Независимо от условий работы и конструктивных особенностей трубопроводов, а также других металлических изделий, за основу расчета на прочность в большинстве случаев принимаются некоторые предельные напряжения Опр и коэффициент запаса прочности п. В общем случае условие прочности записывается в следующем виде [c.14]

КОНСТРУКТИВНОЕ УСТРОЙСТВО и ОСНОВЫ РАСЧЕТА НА ПРОЧНОСТЬ ДЕТАЛЕЙ ПОРШНЕВЫХ НАСОСОВ [c.128]

Расчет на прочность деталей вулканизационных форм [32, 33]. Резиновая смесь при отливке и вулканизации оказывает значительное давление на стенки деталей вулканизационных форм. Удельное давление при отливке достигает (4,3—4,5) Ю Па, а при вулканизации — до 8,0-10 Па. В соответствии с этим должны быть рассчитаны минимальные размеры стенок форм, обеспечивающих при малой массе и габаритах форм достаточную прочность. Е. Г. Копаневич приводит основы расчета на прочность деталей форм по опыту производства пластмасс [32]. Приводимые им примеры имеют значение и для расчета вулканизационных форм производства РТИ. [c.57]

В настоящее время основу расчета на прочность деталей и узлов сосудов гидротермального синтеза приняты нормы и методы расчета деталей сосудов высокого давления, действующие в химическом машиностроении. Расчет деталей и узлов сосуда гидротермального синтеза, находящихся под действием внутреннего давления от 10 до 100 МПа в условиях статических нагрузок при числе циклов не более 1000, производится по ОСТ 26-1046—74 Сосуды и аппараты высокого давления. Нормы и методы расчета на прочность . При расчете по этой документации максимальная температура стенки сосуда не должна превышать 380 °С для углеродистых сталей 420 °С для низколегированных сталей 525°С для аустенитных сталей. [c.223]

Основы расчетов на прочность и долговечность при статическом нагружении [c.142]

Материал частей химических аппаратов нагружен неравномерно. Примерами частей, в которых напряжения распределены неравномерно по сечению, являются фланцы, стенки толстостенных сосудов, крышки, а также места соединения частей разной жесткости, например, обечаек и днищ. Если в основу расчета на прочность по предельным напряжениям взять максимальное напряжение, возникающее в наиболее нагруженном месте конструкции и охватывающее весьма незначительный объем материала, то это неминуемо приведет к перерасходу конструкционного материала. Поэтому, рассчитывая конструкции по предельным напряжениям, берут за основу средние напряжения, например, мембранные напряжения в тонкостенных конструкциях, не обращая внимания на существование местных напряжений значительной интенсивности. Существенный недостаток такого подхода к оценке прочности заключается в том, что истинный запас прочности в разных частях конструкции остается не выясненным. [c.152]

Осевая сила. Значительный интерес представляет определение силы, действующей на ротор осевого насоса. Величина этой силы является основой расчета на прочность и надежность подпятника. [c.277]

Главах МАТЕРИАЛЫ И ОСНОВЫ РАСЧЕТА НА ПРОЧНОСТЬ ДЕТАЛЕЙ РОТОРНЫХ НАСОСОВ 67. Материалы, применяемые для изготовления основных деталей роторных насосов [c.200]

Глава XI. Материалы и основы расчета на прочность деталей роторных насосов. .......................— [c.216]

На основе расчетов на прочность принимаем следующие размеры андезитовых камней для прогонов (балки) 600х400х X 150 ММ-, для колосников 600x250x120 мм. [c.73]

С повышением температуры прочность металла снижается, а пластичность при температурах свыше 400° С, определенная кратковременным испытанием на разрыв, возрастает. Поведение металлов под нагрузкой при высоких температурах резко отлично от их поведения при комнатной температуре. Предел прочности Ов и условные пределы текучести Стт начинают зависеть от времени пребывания под нагрузкой и скорости нагружения, так как с повышением температуры металл из упругого состояния переходит в упруго-пластическое и под нагрузкой непрерывно деформируется. Это состояние называется ползучестью. Температуры, с которых начинается ползучесть, у разных материалов различны. Обычные углеродистые стали уже при температурах выше 375 °С под нагрузкой обладают отчетливо выраженной ползучестью, конструкционные низколегированные стали — при температурах порядка 420° С, а нержавеюш,ие аусте-питные сплавы — при температурах 525° С и выше. С увеличением времени выдержки образца под нагрузкой характеристики прочности уменьшаются. Это уменьшение тем значительнее, чем выше температура испытания. При температуре выше указанной временное сопротивление Ов и предел текучести От уже не могут служить критериями для расчета элементов конструкций на прочность. В основу расчета на прочность приходится принимать характеристики длительных испытаний металла на ползучесть, разрыв и релаксацию напряжений при повышенных постоянных температурах и различных нагрузках. [c.51]

В курсе А еханика химических производств перед студентами химиками-техиологами ставится задача — изучить терминологию, устройство, назначение и основы расчета на прочность, жесткость и устойчивость типовых элементов химического оборудования общего назначения в процессе эксплуатации и при разработке технического задания на новое оборудование для специалиста — конструктора-механика. [c.7]

Минимальный коэффициент запаса по разрушающей нагрузке принят на основе расчетов на прочность дефектных участков трубопроводов и результатов натурных испытаний труб. Расчет на прочность дефектного участка ТП и определение коэффициента запаса по разрушающей нагрузке целесообразно проводить по формулам стандарта ANSI/ASME В 31G — 1984 г. и его модификаций, разработанных институтом Баттеля [198, 248]. Размеры дефектов определяли на основе компьютерного анализа результатов внутритрубной дефектоскопии, при этом внутренние металлургические дефекты принимали за несплошности определенной высоты и длины, которые приводили к внутренней поверхности трубы и далее осуществляли расчеты по формулам Баттеля. [c.293]