Низколегированная конструкционная сталь

Низколегированная конструкционная сталь [c.42]

У обычных углеродистых сталей ползучесть наступает при температурах выше 375 °С, у низколегированных конструкционных сталей при температурах выше 420 С, у нержавеющих аустенитных сплавов — выше 525 С. О теплоустойчивости сталей судят по ее сопротивлению ползучести. Путем продолжительных испытаний (3000 ч и более) определяют зависимость абсолютной деформации образца от времени выдержки при данной нагрузке и температуре и вычисляют скорость ползучести [c.19]

Некоторые возможные методы контроля свариваемости, рассмотренные ранее, в той или иной форме должны быть применены по плавкам, особенно для низколегированных конструкционных сталей. [c.278]

НИЗКОЛЕГИРОВАННЫЕ КОНСТРУКЦИОННЫЕ СТАЛИ [c.28]

Только внутренний слой выполняется пз сталей, стойких против коррозии, прочие — из углеродистых или низколегированных конструкционных сталей. [c.346]

Для низколегированных конструкционных сталей при расчете скорости охлаждения ю можно принять X = 0,09 ч- [c.245]

Всю рассмотренную аппаратуру, как правило, изготовляют из углеродистых и низколегированных конструкционных сталей. Аппаратуру, работающую при высоких температурах и в агрессивных средах, выполняют пз легированных сталей и из двухслойного проката, а в некоторых случаях с применением неметаллических материалов. Размеры аппаратов различны и определяются производительностью. [c.21]

Структуру металла шва определяют по результатам процесса кристаллизации сплава, полученного после перемешивания присадочного и основного металла при данной скорости охлаждения Для металла шва низкоуглеродистых и низколегированных конструкционных сталей, как показали исследования сварки нри отрицательных температурах до —50° С, существенных изменений физико-химических свойств не обнаружено [95, 96]. [c.277]

Обширные исследования влияния дефектов на усталостную прочность сварных соединений низколегированных конструкционных сталей с пределом прочности 440...640 МПа и алюминиевых сплавов проведены Харрисоном [356, 357). Им предложено еще на стадии проектирования конструкции относить ее к одному из пяти классов V, IV, X, У, Z, отличающихся ступенчатым снижением уровня требований к качеству изготовления. Обоснованием к такому подходу послужило простое соображение, что применительно к сварной конструкции, работающей при циклических нагрузках, нет смысла настаивать на ремонте мелких внутренних дефектов, если рядом расположен угловой шов, определяющий усталостную прочность данной конструкции. [c.386]

Э38, Э42, Э46 и Э50 — для сварки углеродистых и низколегированных конструкционных сталей с временным сопротивлением разрыву до 50 кгс/мм [c.193]

В условном обозначении электродов по ГОСТ 9467—75 группы индексов (вторая строка условного обозначения электродов), указывающих характеристики наплавленного металла и металла шва, применительно к электродам для сварки углеродистых и низколегированных конструкционных сталей с временным сопротивлением разрыву до 60 кгс/мм устанавливаются согласно табл. 3.23. [c.193]

Трещины при повторном нагреве обычно возникают в толстостенных сосудах, изготовленных из легированных сталей. В период 1960—1965 гг. тщательно изучалось образование трещин при термообработке изделий, изготовленных из аустенитных сталей и, в частности, из стали типа 347, содержащей 18% Сг, 12%М1, и 1 % Мо. Позднее появилось несколько статей по этой проблеме для высокопрочных дисперсионно-твердеющих никелевых сплавов. В отношении перлитных сталей этой проблемой стали интересоваться с 1960 г., когда в Великобритании и ФРГ были опубликованы материалы по некоторым жаропрочным и теплоустойчивым молибденовым, хромомолибденовым и хромомолибденованадиевым сталям. В последнее время проблема трещинообразования при повторных нагревах стала актуальной и для низколегированных конструкционных сталей в связи с применением для крупных сосудов высокого давления толстолистового проката. [c.454]

В зарубежной практике гребные винты для ответственных судов изготовляют чаще всего из специальных латуней и алюминиевых бронз. В настоящее время специальные латуни постепенно вытесняются алюминиевыми бронзами благодаря высоким прочности, сопротивляемости усталости, стойкости против коррозии и эрозии, отсутствию склонности к коррозионному растрескиванию, а также меньшей массе [27]. В последние годы для изготовления винтов обычного класса за рубежом начали применять недорогие коррозионно-стойкие, а также низколегированные конструкционные стали. По данным некоторых компаний, винты из легированных сталей отличаются несколько большей эксплуатационной стойкостью, чем винты из углеродистых сталей, так как легированные стали обычно имеют повышенное сопротивление гидроэрозии и большую коррозионную стойкость в морской воде. [c.11]

К низколегированным конструкционным сталям относятся низкоуглеродистые свариваемые стали, содержащие недорогие и недефицитные легирующие элементы (до 2,5%) и обладающие повышенной прочностью и пониженной склонностью к хрупким разрушениям по сравнению с углеродистыми сталями. В общем объеме производства эти стали составляют 10...15 %, их наиболее широко применяют в капитальном строительстве и для изготовления труб магистральных газопроводов, металлоконструкций машин и механизмов, в судостроении и других отраслях народного хозяйства. [c.331]

Стандарт устанавливает обозначения, технические требования, правила приемки и методы контроля горячих цинко вых покрытий на изделиях из нелегированной стали, низколегированной конструкционной стали, стального литья ковкого и серого чугуна [c.616]

Стандарт распространяется на антикоррозионные цинковые покрытия, наносимые горячим способом на изделия из нелегированной и низколегированной конструкционной стали, стального литья, а также ковкого и серого чугуна [c.645]

Для углеродистых и низколегированных конструкционных сталей коэффициент К принимается равным 0,9. Для других металлов значение коэффициента К устанавливается, соответствующей технической документацией.. [c.169]

Водородная коррозия встречается и на участке изомеризации пентана в изопентан. На Стерлитамакском опытном заводе СК она проявилась прежде всего в растрескивании рабочих пластин водородного компрессора. Предпосылкой быстрого развития коррозии было низкое качество термической обработки -новых пластин, на поверхности которых уже имелось много микротрещин. Известно, что подобные дефекты существенно ускоряют водородное растрескивание, тем более, при значительных знакопеременных нагрузках, характерных для работы компрессора. После испытаний специалисты завода остановили свой выбор на низколегированной конструкционной стали ЗОХГС, т. е. на углеродистой стали с небольшими (<1%) присадками хрома, марганца и кремния. Было установлено, что в условиях работы водородного компрессора наиболее стойки те пластины, которые не подвергались термической обработке. [c.238]

Закалка низколегированной конструкционной стали [c.302]

Низколегированные конструкционные стали содержат небольшие количества никеля, меди, хрома, кремния и алюминия и в слабоагрессивных средах, т. е. в морской и речной воде, в промышленной и морской атмосфере, обладают повьшгепной коррозионной стойкостью по сравнению с углеродистыми сталями. [c.38]

Охлаждение после высокого отпуска (550—680° С) для большинства низколегированных конструкционных сталей должно производиться непременно быстро — погружением отпускаемого изделия в воду или масло. Эта особенность отпуска низколегированных конструкционных сталей объясняется тем, что при медленном охлаждении этих сталей после высокого отпуска (550—680 С) они становятся хрупкими. Это явление называется отпускной хрупкостью. На восприимчивость к отпускной хрупкости решающее влияние оказывает химический состав стали [39]. [c.302]

Нормы механических свойств низколегированных конструкционных сталей [c.32]

Легирование железоуглеродистых сплавов даже небольшим количеством хрома является достаточным для повышения их стойкости в атмосферных условиях. Никель в небольших количествах почти не влияет на коррозионную стойкость стали. Из низколегированных конструкционных сталей, по данным С. Г. Ве-денкниа, хромоникелемедистая сталь НЛ2 (0,7% Сг, 0,5% N1, 0,5% Си) является наиболее стойкой в атмосферных условиях. [c.183]

Сталь низколегированная конструкционная (ГОСТ 5058—65) в зависимости от основного назначения и легирования подразделяется на группы. Для металлических конструкций применяется сталь группы А в нее входят марганцовистая, кремнемарганцевая, марганцевованадиевая, хромокремнемарганцевая, хромокремнепикелевая с ыедью. Химический состав низколегированной конструкционной стали приведен в табл. П-5. [c.29]

Э42А, Э46А и Э50А — для сварки углеродистых и низколегированных конструкционных сталей с временным сопротивлением разрыву до 50 кгс/мм, когда к металлу сварных швов предъявляют повышенные требования по пластичности и ударной вязкости [c.193]

ГРУППА И-НДЕКСО К УСЛОВНОМУ ОБОЗНАЧЕНИЮ ЭЛЕКТРОДОВ для СВАРКИ УГЛЕРОДИСТЫХ И НИЗКОЛЕГИРОВАННЫХ КОНСТРУКЦИОННЫХ СТАЛЕЙ С ВРЕМЕННЫМ СОПРОТИВЛЕНИЕМ РАЗРЫВУ ДО во КГС/ММ" (ПО ГОСТ 9467-75) [c.195]

Мо и 0,28% V, образовались трещины после термообработки при 650—690° С. Впоследствии подобные конструкции были успешно термообработаны без трещинообразования медленным нагревом до 500° С с последующим быстрым нагревом до более высоких температур в интервале 770—790° С. В различных низколегированных конструкционных сталях, в особенности в содержащей бор стали Т1 и стали, содержащей 0,5% Мо и бор, были обнаружены трещины в зоне термического влияния сварки, обусловленные ползучестью во время термической обработки. Мюрреем [39] было установлено, что сталь, содержащая 0,5% Мо, В, наиболее чувствительна к трещинообразованию при 600° С в течение 10 мин, в то время как другие конструкционные стали (содержащие С и Мп по В5 968 и С, Мп, А1, V, Ы) не имели трещин при длительности испытания более 1000 мин. В результате испытания 127 опытных составов сталей, содержащих Сг, Мо, V,. В, 8, Си, Мп, 81, N1, С, Р, Кв, 2г и А1, Накамура [40] установил, что образованию трещин в металле способствует наличие трех первых элементов, и предложил следующее выражение для определения склонности материала к трещинообразованию [c.457]

В связи с разрушением ряда деталей нефтяных компрессоров были проведены лабораторные и заводские испытания в водных растворах сероводорода низколегированных конструкционных сталей, дисперсионно-твердеющих нержавеющих сталей и дисперсион-но-твердеющих сплавов на основе никеля [133]. Все испытываемые стали после термической обработки до достаточно высокого предела текучести оказались склонными к сероводородному растрескиванию. Сплавы на основе никеля монель К и инконель (80% N1, 15% Сг, 5% Ре) в этих условиях не подвергались разрушению. [c.67]

Пределы прочности Оц и условные пределы текучести а(,2 исследованных М1рок низколегированной конструкционной стали при повышенн х температурах, кг мм [c.33]

Обычные углеродистые и низколегированные конструкционные стали с понижением температуры снижают свою ударную вязкость и при определенных температурах становятся хрупкими. Характер изменения ударной вязкости металла с изменением температуры схематически показан на рис. I. 22. Температуру, при которой металл переходит из вязкого состояния в хрупкое, называют критической температурой хрупкости, которая определяет так называемый порог хладоломкости . Очевидно, что для работы при пониженных температурах следует выбирать металлы с возможно более низким порогом хладоломкости. Однако было бы ошибочно полностью отказаться от применения материалов с величиной ударной вязкости при рабочих температурах менее 2,0 вГ-лt/ лi . Достаточно напомнить, что чугун, ударная вязкость которого при комнатной температуре менее 1,0 кГ м см , вполне оправдал себя в обширной номенклатуре оборудования (корпуса насосов, компрессоров, арматуры и т. д.) даже при эксплуатации в условиях умеренно-низких температур. Также оправдали себя в работе емкости небольших размеров, изготовленные из обычной углеродистой стали и эксплуатирующиеся в условиях крайнего севера. [c.49]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология