Биметаллические трубы испытание

Многие сплавы подвергают испытаниям на межкристаллитную коррозию. Особенно часто определяют склонность к межкристаллитной коррозии коррозионностойких (нержавеюш,их) сталей аустенитного, аустенито-мартенситного и аустенито-ферритного классов. ГОСТ 6032—58 предусматривает методы таких испытаний проката, поковок, труб, проволоки, литья, сварных швов и сварных изделий, изготовленных из целого ряда сталей этих классов, а также двухслойных сталей и биметаллических труб с плакирующим или основным слоем из этих марок сталей. [c.451]

Исследование межкристаллитной коррозии. Существуют испытания, на основании которых можно определять склонность сплавов к межкристаллитной коррозии. Особенно часто определяют склонность к межкристаллитной коррозии нержавеющих сталей аустенитного, аустенитно-мартенситною и аустенит-но-ферритного классов. Методы испытаний проката, поковок, труб, проволоки, литья, сварных соединений, изготовленных из сталей этих классов, а также двухслойных сталей и биметаллических труб с плакирующим или основным слоем из этих сталей предусмотрены ГОСТ 6032—75. [c.90]

Во ВНИИхолодмаше проведены испытания аммиачного конденсатора с воздушным охлаждением конструкции Гипронефтемаша. Аппарат представляет собой теплообменную секцию поверхностью 110 ж и снабжен вентилятором МЦ-8. Теплообменная секция собрана из оребренных биметаллических труб. Коэффициент оребрения труб Р = 9. Испытания проВедены при трех значениях температуры конденсации 40, 45 и 50° С и трех значениях весовой скорости воздуха. [c.114]

ГОСТ 6032—58 предусматривает методы таких испытаний проката, поковок, труб, проволоки, литья, сварных швов и сварных изделий, изготовленных из целого ряда марок сталей этих классов, а также двухслойных сталей и биметаллических труб с плакирующим или основным слоем из этих марок сталей. [c.385]

Изготовленные три варианта биметаллических фланцев подвергали эксплуатационным испытаниям в условиях производства серной и фосфорной кислот различных концентраций и температур Балаковс-кого химического завода. Испытания показали, что биметаллические фланцы обеспечивают высокую надежность соединений труб в течение всего периода их эксплуатации. [c.58]

С завода-изготовителя был получен для испытания модельный образец, имитирующий сварное соединение медной трубы с биметаллической трубной рещеткой (рис. 10.4). Медная труба I соединяется с решеткой 2, имеющей плакирующий медный слой 3, с помощью основного сварно- го шва 4. Этот шов, наиболее загрязненный железом, для большей надежности перекрывается сверху медной накладкой 5, которая приваривается к трубе и к плакирующему слою решетки швами 6 и 7- [c.224]

В настоящее время на двух заводах СК, получающих диметилдиоксан из изобутилена и формальдегида, эксплуатируются биметаллические реакторы с медными трубами. Рабочий агрегат состоит из двух последовательно соединенных реакторов. Материальные трубопроводы, соединяющие реакторы, и другие сопря-- женные с этими аппаратами коммуникации ра заводах изготовляют из меди или стали Х17Н13М2Т. Последняя меньше изнашивается — возможно потому, что лучше сопротивляется эрозии. За коррозионным состоянием этой системы ведется постоянный контроль путем поляриметрических определений содержания соединений меди и других металлов в перерабатываемых жидкостях. Наряду с косвенными методами определения коррозии производятся частые осмотры аппаратов, а также испытания образцов металлов, установленных в действующих реакторах. В табл. 10.10 приведены результаты испытаний образцов металлов в действующих реакторах на Куйбышевском заводе СК. Из приведенных данных видно, что медь в реакторах в среднем корродирует со скоростью [c.225]

При нарушении сплошности покрытия образуется биметаллическая система алюминиевое покрытие — сталь. Смешанный электродный потенциал этой системы определяется кинетикой и соотношением скоростей анодной и катодной реакций, которые протекают преимущественно на покрытии (анодная реакция ионизации алюминия) и на поверхности стальной трубы (катодная реакция восстановления растворенного кислорода или выделения водорода). При температуре 20°С первоначально электродный потенциал биметаллической системы устанавливается вблизи потенциала питтингообразования алюминиевого покрытия. При потенциале питтингообразования анодная реакция ионизации алюминия поддерживается сопряженной катодной реакцией восстановления кислорода. С увеличением количества питтингов и соответственно площади локального нарушения пассивного состояния покрытия скорость катодной реакции, ограниченная по значению предельным диффузионным током, может оказаться недостаточной для поддержания процесса ионизации алюминия в кинетической области при потенциале питтингообразования. Это приводит к смещению электродного потенциала к более отрицательным значениям. Причем такое смещение происходит тем раньше, чем выше концентрация хлор-ионов. Аналогичное влияние на формирование стационарного потенциала биметаллической системы оказывает повышение температуры. С повышением температуры и концентрации хлор-ионов также наблюдается увеличение смещения в отрицательную сторону электродного потенциала биметаллической системы по сравнению с потенциалом коррозии железа. Наблюдения показали, что с увеличением смещения в отрицательную сторону электродного потенциала биметаллической системы относительно потенциалов коррозии железа степень коррозии участков образцов с нарушением сплошности покрытия уменьшается. За год испытаний при концентрациях хлор-ионов 0,003—0,07 н при температурах 60-80ОС коррозия железа на участках нарушения сплошности покрытия вообще отсутствовала, тогда как при 20РС в подобных испытаниях наблюдался слабый налет ржавчины. [c.64]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология