Теплосодержание при температуре выше

Двуокись углерода (СОг) может находиться в газообразном (углекислый газ), сжиженном (углекислота) и твердом (сухой лед) состоянии. Агрегатное состояние двуокиси углерода зависит от его теплосодержания (энтальпии), температуры и давления. Так, в сжиженном виде двуокись углерода может находиться при давлении от 73 (критическое) до 4 28 ат (давление тройной точки) и температуре от 31 до —56,6°С. При температуре ниже —66,6°С двуокись углерода переходит в твердое состояние, а лри температуре выше 31°С может находиться только в газообразном состоянии. [c.182]

Программа для расчета фазовых состояний и диаграмм теплосодержание — температура — состав многокомпонентных неидеальных смесей по методу Чао—Сидера. Метод Чао—Сидера применим для более широкого класса смесей, чем упомянутый выше метод БВР. Универсальность и гибкость этого метода обусловлены тем, что в уравнении [c.55]

Величины истинных теплоемкостей жидкой дифенильной смеси, вычисленные по формуле (14), при температурах выше 300° несколько больше соответствующих величин, приводимых в иностранной литературе [24, 26]. Величины истинных теплоемкостей дифенильной смеси при высоких температурах, приведенные в этих источниках, не увязаны с величинами теплосодержания жидкой дифенильной смеси. [c.22]

Определяя теплосодержание вещества таким образом, мы теперь можем отчетливо представить себе, что происходит при нагревании вещества. Если температура вначале достаточно низкая, вещество находится в твердом состоянии. При нагревании твердого вещества увеличивается кинетическая энергия колебательного движения молекул около мест, занимаемых ими в кристаллической решетке. С повышением температуры эти тепловые колебания все больше нарушают упорядоченное строение кристалла. Когда такое хаотическое тепловое движение молекул становится слишком быстрым, кристаллическая решетка полностью разрушается. При температуре, выше которой кинетическая энергия частиц обусловливает столь быстрое хаотическое движение, что кристаллическая решетка больше не может оставаться устойчивой, происходит фазовый переход — плавление твердого вещества. [c.177]

При температурах выше 560° С Боллингом наблюдалось аномальное увеличение энтальпии. Искажающее влияние скрытой теплоты плавления на общее теплосодержание явно обнаруживалось уже при 572° С на поликристаллических образцах и с 574° С в случае монокристалла. Наблюдавшийся эффект предплавления объясняется Боллингом возможностью локальных колебаний в концентрации компонентов вследствие заметной сегрегации, которая может возникать при кристаллизации образца. [c.32]

Выше мы вычислили, что парциальное давление водяных паров, поступающих в барометрический конденсатор, равно 49,35 мм рт. ст. и соответствующая атому давлению температура i = 38 С. Так как пары поступают в барометрический конденсатор при температуре 90° С, следовательно, они перегреты на S0—38 = 52° С. Обратившись к паровым таблицам, найдем, что теплосодержание 1 кг водяного пара при / = 38° С равно 613,9 ккал/кг, кроме того, тепло перегрева от 38 до 90° С составляет 0,47 (90—38) ккал/кг, следовательно [c.285]

В трубчатых печах, применяемых в химической и нефтяной промышленности, тепло выделяется в результате сжигания жидких или газообразных топлив — большей частью менее ценных продуктов отходов. Количество тепла, выделяющееся при сжигании однородного топлива, зависит от состава топлива. Высшая теплотворность определяется как количество тепла, которое можно подучить при охлаждении продуктов сгорания 1 кг топлива до 18° С с конденсацией водяных паров. Практически температура продуктов сгорания всегда выше точки росы водяных паров в продуктах сгорания, так что водяной нар не конденсируется, и при определении характеристики качества топлива используется так называемая низшая теплотворность, которая получается в результате вычитания теплосодержания водяных паров при 18° С, образовавшихся при сгорании 1 кг топлива, из высшей теплотворности. [c.52]

Таким образом, материал, покидающий сушилку, обычно имеет температуру выше, чем температура мокрого термометра. Вследствие отклонений температуры материала от температуры мокрого термометра следовало бы учесть изменения теплосодержания и влагосодержания материала, считая на сухое вещество. На этой основе можно было бы ввести соответствующие поправки и видоизменить ход адиабаты. Но оказывается, эти поправки незначительны и не отражаются на точности технических расчетов. Поэтому можно пользоваться диаграммой адиабат [c.860]

Перенос тепла через пленку в случае сосуда с перекрытой трубкой изображен на фиг, 181, б. Допустим, что верхний конец трубки находится при температуре выше Х-точки, а резервуар—при температуре ниже Х-точки. Тогда пленка гелия покрывает стенки трубки вплоть до того места, где они становятся достаточно теплыми, чтобы вызвать испарение пленки. Испаренный гелий, не имея выхода наружу, возвращается по трубке обратно в резервуар, где и конденсируется. Он приносит с собой в сосуд некоторое количество тепла, равное произведению количества выползшего гелия на разность теплосодержаний газообразного гелия при температуре испарения и жидкого гелия при температуре сосуда. [c.354]

Таблица 90 теплосодержание и ЭНТРОПИЯ ТРЕХОКИСИ УРАНА ПРИ ТЕМПЕРАТУРАХ ВЫШЕ 298,16° К [70] [c.231]

При испытании сушилки необходимо замерять давление и температуру пара в трубопроводе перед подогревателем, если температура выше температуры насыщенного пара, соответствующей его давлению, то, следовательно, пар — перегретый и теплосодержание его находится по таблицам по давлению и температуре его. В иных случаях теплосодержание пара надо определять непосредственным калориметрированием его, так как температура сухого насыщенного и влажного пара будет одинакова — соответствующая его давлению. [c.26]

Теплосодержание (энтальпия) ткани рыбы при температурах выше нуля и ниже точки замерзания сильно различается, и если в первом случае энтальпия выражается произведением теплоемкости на разность начальной и конечной температур, то при замораживании она определяется расходом холода, необходимым для охлаждения сухих веществ ткани и незамерзающей части влаги в ней, а также для замораживания остальной ее части и переохлаждения льда. Следовательно, для температур выше нуля теплосодержание [c.18]

При этом теплосодержание компонентов, растворенных в жидкости, при температуре выше критической, так же как и теплосодержание других компонентов, берется по диаграммам состояния. [c.33]

На фиг. 22 представлена равновесная фазовая диаграмма теплосодержание—состав для однородного в жидкой фазе азеотропа с минимумом точки кипения постоянно кипящей смеси. Эту тепловую диаграмму можно построить с помощью изобарных кривых равновесия температура—состав , рассмотренных выше, и по тепловым свойствам компонентов айда системы в интервале температур равновесного сосуществования фаз раствора. [c.38]

Выше мы определили, что при вдувании в генератор 0,5 кг-моль Ог + 1,88 кг-моль Ыг, т. е. 2,38 кг-моль воздуха (на 1 кг-атом углерода) в зоне горения выделится 33 440 ккал тепла. Принимая температуру отходящих газов (СО и N2) равной 1000° С, находим, что теплосодержание их прц этой температуре равно (см. табл. 16) [c.273]

Расчет осушки осуществляют по изложенной выше методике при извлечении из газа одного компонента. Для расчета принимают, что температура абсорбции остается постоянной и равной температуре газа на входе в аппарат, так как массовая теплоемкость газа, поступающего в абсорбер, значительно превышает теплосодержание подаваемого гликоля. Влажность газа на входе и выходе абсорбера определяют по заданным давлению и температуре с использованием рис. Ш-10 и по известному расходу газа, подлежащего осушке, находят количество извлекаемой влаги. [c.213]

С целью уменьшения общего расхода тепла (1д1. + В), тепловой нагрузки парциального конденсатора и размеров колонны выгодно подавать сырье с меньшим удельным теплосодержанием. Однако при этом возрастает тепловая нагрузка В кипятильника, а подвод единицы тепла через кипятильник обходится дороже непосредственного нагрева сырья, так как температура продукта в кипятильнике выше, чем температура сырья. [c.338]

Крекинг-остаток представляет собой фракцию, перегоняющуюся выше 350 С. Он, как и прямогонный мазут, используется в качестве котельного топлива для теплоэлектростанций, морских судов, печей промышленных предприятий. Качество крекинг-остатка как котельного топлива выше, чем прямогонного сырья, так как крекинг-остаток имеет несколько более высокое теплосодержание, более низкую температуру застывания и вязкость. Особенно важно то, что у крекинг-остатков пониженная вязкость. Это облегчает условия транспортировки котельных топлив по системе подводящих трубопроводов и распыл их в форсунках. [c.185]

Таким образом, работа 1 кг газа на колесе определяется кинематикой потока и угловой скоростью колеса, но не зависит от температуры и давления газа (жидкости) перед колесом. Выше было показано, что работа колеса пропорциональна разности полных теплосодержаний за и перед колесом . [c.46]

Если скорость нагревания будет больше, чем скорость, с которой образец был охлажден (образцы 4 п 5), то область его размягчения будет располагаться выше области стеклования. При этом в области размягчения образец будет иметь более плотную структуру, чем та, которая при данной температуре являлась равновесной. Релаксация структуры будет приводить к менее плотной упаковке частиц и в области размягчения будет наблюдаться резкое увеличение объема или теплосодержания. Чем больше отличается фиксированная при охлаждении структура образца от равновесной, т. е. чем больше различие скоростей охлаждения и нагревания, тем больше аномальное увеличение объема. В случае процессов размягчения и стеклования полимеров характер дилатометрических кривых можно понять лишь считая систему неравновесной при условии, что она перешла к этому состоянию в результате плавного нагревания или охлаждения. И при положительных, и при отрицательных отклонениях от равновесного состояния время релаксации процессов размягчения и стеклования полимера зависит экспоненциально как от температуры, так и от их объема. [c.265]

Так как теплосодержание продуктов горения при 1800° выше теплоты горе- ИЯ метана, то температура горения должна быть несколько ниже 1800°. Яри- [c.250]

Найденное теплосодержание меньше теплотворной способности газа. Поэтому истинная температура горения выше 1700°. Принимаем температуру горения 1800° и определяем теплосодержание продуктов горения [c.251]

Предел охлаждения влажных тел, или температура мокрого термометра. Выше было указано, что испарение влаги из материала в воздух может проис.ходить в адиабатических условиях только вследствие охлаждения воздуха (при повышении его влагосодержания и неизменном теплосодержании). При этом температура влажного материала будет понижаться до некоторого предела охлаждения, который соответствует полному насыщению воздуха влагой (9=1) и равенству температур влажного материала и воздуха. [c.660]

В рубашку второго подогревателя пар поступает перегретым. Температура пара была принята выше 423° К. Конденсация пара происходит при давлении 1,1 бар, что соответствует температуре насыщения 377° К. Теплосодержание сухого пара 2,69-10 дж/кг. Теплосодержание перегретого пара [c.281]

Из справочников [9, 14] следует, что такое теплосодержание имеют пары сырья при температуре значительно выше 550°С. [c.15]

Сопоставляя оба эта направления следует отметить, что повышение температуры нагрева сырья в лечи для сообщения ему больщего количества тепла является более эффективным средством, чем увеличение доли паровой фазы. Например, снижение давления на выходе из печи на АВТ А-12/2 с 9 до 1 ати при сохранении температуры отбензиненной нефти 372° (см. рис. 3) увеличивает весовую долю отгона с 15 до 41 /о, т. е. в 2,7 раза, в то время как теплосодержание нефти возрастает с 222 до 235 ккал кг (только на б о). Повышение температуры нефти на 10° дает такой же результат. Однако следует заметить, что атмосферная перегонка высокосернистых нефтей при температуре нагрева сырья в печи выше 370° сопровождается более высоким разложением, чем сернистых нефтей. Установлено, что йодные числа дизельных топлив, получаемых на НПЗ, из высокосернистых нефтей, в 2—3 [c.92]

Скорость реакции разложения фосфатов серной кислотой с повышением температуры от 50 до 90—100° и выше сильно возрастает. Необходимый температурный режим разложения фосфатов устанавливается за счет тепла реакции и теплосодержания [c.47]

Нежелателен также унос значительного количества мелких фракций катализатора на фильтры. Это повышает нагрузку на фильтры и повышает температуру в зоне фильтров (вследствие увеличения теплосодержания единицы объема паро-газовой смеси, содержащей катализаторную пыль). Чем дальше расположены фильтры от уровня слоя катализатора, тем меньше содержание катализатора в единице объема паро-газовой смеси. Содержание пыли в контактных газах в основном зависит от скорости газового потока, дисперсности и плотности катализатора и высоты рассматриваемого сечения над уровнем псевдоожиженного слоя. Для уменьшения количества пыли, уносимой на фильтры, и сокращения числа необходимых продувок фильтры желательно располагать возможно выше над уровнем слоя катализатора. Однако подъем фильтров соответственно увеличивает размеры конвертора. Практически расстояние от зеркала псевдоожиженного слоя катализатора до фильтров в большинстве случаев определяется конструк- [c.74]

Найденное теплосодержание продуктов горения соответствует теплосодержанию азота лри 1800° (табл. 1 приложений). Так как в продуктах горения присутствуют, кроме азота, углекислый газ и влага, теплосодержание которых выше теплосодержания азота, то истинная температура горения должна быть, ниже 1800°. Для нахождения истиниой температуры горения определяем вначале теплосодержание продуктов горения при 1800° [c.250]

К концу опыта по измерению теплоемкости кислота частично разлагалась и содержала низшие окислы хлора. Кондукто-метрнческое титрование показало, что содержание основного вещества составляло 95%. Экспериментальная точность определения термодинамических функций при температуре выше 100° К составляла 0,1%. Максимальное отклонение при определении теплоемкости Ср, энтропии 5°, теплосодержания (Я° — Яо°) и [c.26]

Ф и г. 216. Теплосодержание при температуре выше 298, ГК в стекле из борного ангидрида и в его кристаллах (Southard). [c.186]

Начальное состояние воздуха находим в точке К (приложение IV) на пересечении изотермы 20° С и кривой относительной влажности 60%. Процесс подогрева воздуха в калорифере ( i onst) на -диаграмме представляется вертикальной прямой, конец которой находи. в точке L на пересечении с изотер. юй 95 С в этом процессе относительная влажность воздуха понижается зесь.иа сильно, а теплосодержание увеличивается по диаграмме находим в точке / i=lU,2 ккал/кг, а в точке L 22 = 28,5 ккал кг. Таким ооразом, для подогрева воздуха в калорифере расходуется U — 1 = 28,5 — 10,2 18,3 ккал ка каждый килограмм сухого воздуха в смеси. Подогретый воздух поступает в сушилку, где испаряет воду из материала и уносит ее с сооой следовательно, влагосодержание воздуха увеличивается, но оощее теплосодержание смеси остается постоянным, если пренебречь незначительны. количеством тепла в испаренной влаге, имеющей температуру выше 0 С. Таким образом, процесс в сушилке проходит при г = onst и при понижающейся температуре конец процесса находим в точке М, где линия i=28,5 ккал кг пересекается с изотермой 35 С мы видим, что при [c.107]

В действительности сухой коксовый газ и водяные пары уносят с собой 13 158 ООО ккал1час, т. е. на 520 ООО ккал больше. Эта разница объясняется тем, что газ выходит из газосборника несколько перегретым, т. е. при температуре выше точки росы, в то время как табличные данные учитывают теплосодержание насыщенного газа. [c.38]

При расчете теплообменного аппарата обычно изиестны количества теплообменивающпхся потоков 61 и 62 и их начальные температуры 1 и 3. В результате расчета должны быть определены конечные температуры 2 и 4 и соответствующ,ие нм величииы а и 61. Порядок решения приведенного выше уравнения теплового баланса сводится к следующему. Задаются одпой из конечных температур 2 или 4, определяют соответствуюгцую этой температуре и рабочему давлению в теплообменном аппарате величину а или ег, подставляют их значения в уравнение теплового баланса (последнее) и определяют из него теплосодержание потока соответственно при температуре 4 (если задавались температурой 2) [c.568]

Теплосодержание этого потока воздуха определяем по i—Г-диаграмме при абсолютном давлении 5,9 кгс/см и температуре воздуха после регенераторов, принятой на 1—2 К выше температуры конденсации. Принимаем Гр = = 105 К. Следовательно. ifo5= 73,2 ккал/кг. [c.437]

Выше мы подробно рассмотрели уравнение теплосодержания. Оно связывало температуру газа со скоростью движення с учетом энергетических воздействий (подвода тепла, технической работы и изменением потенциальной энергии). Такие факторы, как давление и плотность газа, в уравнение теплосодержания не входили. [c.27]

Во избежание этого сопротивление коллектора, по которому проходит смесь, не должно превышать 25% (л>гчше 20%) статического давления на выходе из пропорционирующего смесителя. Формулы и таблицы потерь на трение в трубопроводах приведены во всех инженерных справочниках. Расчет коллектора с их применением значительно упрощается, если пользоваться номограммой рис. 68, с помощью которой можно получить достаточно точ- ные для практических целей результаты. Номограмма основана на следующих данных. Практически при сжигании всех промышленных газов в правильном соотношении с воздухом на 1 нм последнего приходится приблизительно 900 ккал. Частное от деления производительности смесителя в ккал1тс на 900 равно приблизительно количеству воздуха (нм /час), протекающего через смеситель. На том же основании теплосодержание 1 газовоздушной смеси можно считать равным от 850 до 930 ккал. Следовательно, не совершая серьезной ошибки, можно расход газовоздушной смеси приравнять определенному выше расходу воздуха, тем более, что ошибка обычно компенсируется вследствие превышения температуры смеси над нормальной на 15°. На номограмме рис. 68 в качестве ординаты дается падение давления в миллиметрах водяного столба на метр длины трубы. Используют две. вертикальные шкалы. Одна из них — слева — должна ис пользоваться вместе с горизонтальной шкалой, а которой отложено количество тепла в газовоздушной смеси, выраженное в килокалориях в час. [c.94]

Таким образом, согласно теории, при изменении концентрации кислоты от О до 0,1 н., 7 меняется в 10 раз сильнее в случае смеси с 82% диоксана, чем в случае чистой воды. Если не происходит ассоциации ионов, то получающиеся графики лежат выше прямых с предельными коэффициентами наклона, что согласуется с теорией, учитывающей среднее расстояние сближения ионов. В случае сред, содержащих О, 20 и 45% диоксана, экспериментальные результаты подчиняются этому требованию теории, и кривые для всех концентраций лежат выше прямых с предельным наклоном. По мере уменьшения диэлектрической постоянной среды графики в области разбавленных растворов приближаются к теоретическим прямым, и, наконец, как видно на примере растворов, содержащих 70% диоксана, при концентрациях кислоты ниже 0,002 М экспериментальная кривая совпадает с теоретической. В случае смесей, содержащих 82% диоксана, кривая lgY может лежать даже ниже прямой, отвечающей предельному коэффициенту наклона, о чем свидетельствуют данные для растнорон с концентрациями кислоты 0,001 и 0,0015 М. Это явление аналогично тому, которое наблюдается в случае зависимости электропроводности от ]/с (рис. 74). При всех концентрациях и температурах коэффициенты активности уменьшаются с увеличением температуры и, следовательно, относительное парциальное молярное теплосодержание всегда положительно. [c.327]

Для вывода количественных соотношений, управляющих ходом процессов однократного изменения фазового состояния системы, нет необходимости рассматривать в отдельности испарение жидкости и конденсацию паров как самостоятельные процессы. Вполне достаточно исходить из следующей схемы. Дана система веса L, начального состава а и теплосодержания о-Система может быть жидкой или паровой, однофазной или двухфазной, недогретой до точки начала кипения или перегретой выше точки конца кипения. Если вместо теплосодержания Ро системы задана ее температура /ц, то должно быть известно, какая ее часть находится в жидкой и какая в паровой фазе, чтобы можно было рассчитать теплосодержание единицы ее [c.148]

При анализе уравнения (V.7) следует иметь в виду, что на тарелке, расположенной выше, содержание низкокипяш,его компонента больше, а температура и, следовательно, теплосодержание единицы веса соответственно меньше, чем на тарелке, расположенной на более низком уровне. Поэтому во всех случаях и второе слагаемое в числителе урав- [c.189]

Если сырье подается в колонну при температуре, более низкой, чем точка его начала кипения, то, как указывалось выше, его состав и теплосодержание связаны уравнениями (V. 48) и (V. 49) и по одному из этих параметров может быть однозначно определен другой. При выборе того или другого возможного варианта работы отгонной колонны следует руководствоваться соображениями экономической целесообразности, учитывая размер капитальных затрат на сооружение колонной установки и эксплуатационные расходы, связанные с ее непрерывной работой. То обстоятельство, что увеличение расхода тепла в кипятильнике, начиная с некоторого значения, лишь немного уменьшает высоту колонны, а в последующем и вовсе не влияет на число ее тарелок, но зато приводит к резкому возрастанию масс циркулирующих в колонне потоков паров и жидкостей, к увеличению диаметра колойны и поверхностей нагрева, служит важным критерием при вььборе режима работы отгонной колонны. При выборе теплового режима следует принимать тепло кипятильника, лишь немногим превосходящее минимально необходимое для назначенного разделения. [c.227]