Временное сопротивление углеродистой

Рис. 6-1. Изменение временного сопротивления углеродистых сталей при понижении температуры.

Рис. 134. График изменения потерь массы при струеударных испытаниях образцов из углеродистой стали в зависимости от твердости и временного сопротивления (за 10 ч)

В заключение необходимо отметить, что увеличение временного сопротивления углеродистых, низколегированных и высокопрочных нержавеющих сталей до 1600—2000 МПа вследствие изменения их химического состава или термообработки приводит к повышению предела выносливости образцов до 700—800 МПа и не оказывает заметного влияния на условный предел коррозионной выносливости. Последний при Л/=5 10 цикл на- [c.65]

Формулы расчета, приведенные в пп. 6.2.2 6.2.4—6.2.7 и 6.2.9, применимы при условии, что расчетные температуры не превышают значений, при которых возникает ползучесть материалов, т. е. при таких температурах, когда допускаемое напряжение определяется только по пределу текучести или временному сопротивлению (пределу прочности). Если нет точных данных, то формулы допускается применять при условии, что расчетная температура стенки обечайки из углеродистой стали не превышает 380 °С, из низколегированной 420 °С и из аустенитной 525 °С. [c.111]

Опытные сосуды изготавливали из углеродистых и низколегированных сталей с временным сопротивлением [c.316]

При сравнительно невысоких температурах эксплуатации (для углеродистых сталей это 200-400 °С), когда ползучесть еще выражена слабо, свойства металлов и сварных соединений характеризуют пределом текучести и временным сопротивлением и по ним назначают допускаемые напряжения. Все же следует отметить, что уже при температурах выше 150-200 С появляются признаки поведения сталей, которых нет при комнатных температурах. Это деформационное старение и пониженная релаксационная стойкость, которые в некоторых случаях следует иметь в виду при оценке работоспособности конструкций. [c.433]

Формулы расчета обечаек, не подкрепленных и подкрепленных кольцами жесткости, нагруженных наружным давлением, внешней сжимающей силой, действующей в осевом направлении, внешним изгибающим моментом, внешней силой, действующей в поперечном направлении, как при раздельном, так и при совместном действии этих нагрузок применимы при условии, что расчетные температуры не превышают значений, при которых возникает ползучесть материалов, т. е. при таких температурах, когда допускаемое напряжение определяется только по пределу текучести или временному сопротивлению (пределу прочности). Если нет точных данных, то формулы допускается применять при условии, что расчетная температура стенки обечайки из углеродистой стали не превышает 380 "С, из низколегированной стали — 420 °С, из аустенитной стали — 525 °С. [c.44]

Сварные соединения бракуются, если временное сопротивление на разрыв меньше временного сопротивления основного металла, а также, если угол загиба меньше 120° - для углеродистых сталей 80° - для низколегированных сталей. [c.80]

В условном обозначении электродов для сварки углеродистых и низколегированных сталей с временным сопротивлением разрыву до 60 кгс/мм после буквы Е тире не ставят [c.192]

В большей части применяемого для нефтеаппаратуры листового проката из углеродистых сталей минимальные значения предела текучести составляют 0,6 от временного сопротивления разрыву, т. е. [c.124]

Э38, Э42, Э46 и Э50 — для сварки углеродистых и низколегированных конструкционных сталей с временным сопротивлением разрыву до 50 кгс/мм [c.193]

В условном обозначении электродов по ГОСТ 9467—75 группы индексов (вторая строка условного обозначения электродов), указывающих характеристики наплавленного металла и металла шва, применительно к электродам для сварки углеродистых и низколегированных конструкционных сталей с временным сопротивлением разрыву до 60 кгс/мм устанавливаются согласно табл. 3.23. [c.193]

Результаты исследования сталей с высоким содержанием молибдена показывают, что при содержании молибдена более 1,5% значительно снижается эрозионная стойкость углеродистых сталей. При этом заметно уменьшается временное сопротивление и предел текучести относительное удлинение снижается незначительно (рис. 106). Таким образом, повышенное содержание молибдена еще больше приводит к обеднению углеродом твердого раствора, увеличивает количество карбидной фазы и мг нерастворенного феррита [c.172]

Временное сопротивление разрыву при испытании образцов на статическое растяжение Угол статического изгиба для сталей углеродистых [c.156]

Углеродистые и низколегированные стали. В указанных сталях при пониженных температурах наблюдается повышение временного сопротивления, предела текучести, твердости, теплопроводности и электропроводности стали, одновременно понижаются относительное удлинение, ударная вязкость, тепловое расширение и теплоемкость. Особенно сильно падает ударная вязкость. Углеродистая сталь при низких температурах теряет способность сопротивляться ударной нагрузке. Большое значение оказывает также термообработка стали и содержание в ней отдельных химических элементов. Повышенное содержание углерода понижает ударную вязкость. Никель, хром, марганец, молибден и ванадий повышают ударную вязкость при низких температурах. [c.379]

Вертикальная расходная емкость изготовлена из углеродистой стали толщиной 7,7 мм с временным сопротивлением на разрыв 43—50 кГ/мм . [c.49]

При высокой температуре наблюдается значительное снижение основных показателей, характеризующих прочностные свойства металлов и сплавов. Временное сопротивление Од и предел текучести зависят от времени пребывания под нагрузкой и скорости нагружения, так как с повышением температуры металл из упругого состояния переходит в упругопластическое и под действием нафузки непрерывно деформируется (ползучесть). Температура, при которой начинается ползучесть, у разных металлов различная для углеродистых сталей обыкновенного качества ползучесть наступает при температуре выше 375 °С, для низколегированных - при температуре выше 525 °С, для жаропрочных - при более высокой температуре. [c.38]

На рис. II. 5 схематически показано изменение временного сопротивления а и предела текучести От углеродистой стали с изменением температуры от —20 до +600° С. [c.63]

Таким образом, пластическая деформация, возникающая при производстве оборудования и труб, способствует повышению прочностных и снижению вязкопластических характеристик сталей. Указанный эффект усиливается проявлением эффекта деформационного старения, зависящего от степени деформации, температуры и времени эксплуатации (старения). В качестве обобщенного показателя склонности к старению сталей предлагается отношение предела текучести к временному сопротивлению. Установлена количественная взаимосвязь между параметрами режимов старения и механическими характеристиками углеродистых и низколегированных сталей. Показано, что степень проявления эффекта деформационного старения для данной стали и СППД зависит от времени эксплуатации. При определенном времени Хскр происходит стабилизация свойств пластически деформиро- [c.160]

Выпускается бессемеровская и мартеновская углеродистая сталь I группы. Марки бессемеровской стали БСт.О, БСт. Зкп, БСт.З, БСт. 4кп, БСт.4, БСт.5, БСт.6 марки мартеновской стали Ст.О, Ст. 1, Ст.2, Ст. Зкп, Ст.3, Ст.4, Ст.4а, Ст.5, Ст.6, Ст.7. Стали различных марок этой группы различаются по механическим свойствам. Наименьшее временное сопротивление разрыву (32 кг мм ) нормируется для стали марки Ст. 1, наибольшее (70 кг1мм- и более)—для стали марки Ст.7. Буквами кп обозначается кипящая сталь, т. е. сталь, которая при застывании кипит , выделяя газы (спокойная сталь получается при застывании металлов без выделения газов). Кипящая сталь дешевле, легче сваривается, но отличается неоднородностью, склонностью к старению и обладает меньшей механической прочностью при высоких температурах. [c.80]

Во всех металлических материалах при циклическом нагружеНИи даже с напряжениями, гораздо меньшими, чем временное сопротивление, образуются трещины. Этот процесс называется усталостью материала. Между амплитудой напряжения в цикле и числом циклов нагрузок, вызывающих разрушение, имеется зависимость, описываемая усталостной кривой —так называемой кривой Вёлера. На рис. 2.19 показана такая кривая для углеродистой стали с пределом циклической прочности при нагружении на знакопеременный изгиб с напряжением 210 МПа. При амплитуде, равной пределу циклической прочности, кривая Вёлера идет горизонтально, т. е. меньшие амплитуды уже не могут вызвать разрушения при любом большом числе циклов нагружения. При коррозионном воздействии предела циклической прочности нет. Кривая амплитуда — число циклов до разрушения при стационарном потенциале круто опускается вниз. Пассивация анодной защитой с повышением потенциала до = = 4-0,85 В приводит лишь к незначительному повышению числа циклов нагружений до разрушения. Напротив, катодная защита дает заметный эффект. При /д =—0,95 В достигаются такие же значения числа циклов, как и при испытании на воздухе [70]. [c.74]

Для изготовления газопромысловых труб в основном применяются углеродистые (марки 20) и низколегированные (12Х1МФ) стали с временным сопротивлением не более 500 МПа. Для изготовления обсадных колонн, насосно-компрессорных труб и [c.7]

У ряда материалов, например, углеродистых и низколегированных сталей, повышение температуры от комнатной до 200—250°С приводит к некоторому повышению их временного сопротивления, пределов текучести и выносливости. Поэтому положительное влияние коррозионной среды как охлаждающего агента на долговечность этих металлов не должно проявлятся. [c.63]

Рис. 28. Зависимость между временным сопротивлением а , пределом выносливости о , при испытании в воздухе [t, 2) и условным пределом коррозионной выносливости при испытании в 3 %-ном растворе Na I при Ы= Ь 10 цикл (/, II) образцов углеродистых и низколегированных сталей it, I) и нержавеющих сталей (2, II), содержащих 12-17 % Сг

В ФРГ маркировку сталей производят по DIN 17006 и DIN 17007. По DIN 17006 углеродистые стали, как правило, обозначаются буквами St, а затем обычно следует значение минимально допускаемого для данной марки временного сопротивления при комнатной те. шературе (кгс/д м ). Цифра, располагающаяся правее и отделяемая точкой, обозначает, какие дополнительные гарантии обеспечиваются при поставке данной марки стали. Так, в котлостроении находит широкое применение сталь St 45.8 в марке этой стали цифра 45 — миннмальное допускаемое временное сопротивление, а цифра 8 — определенные гарантии по жаропрочности. [c.43]

Например, углеродистая листовая сталь, предназначенная для изготовления элементов котлов, обладающая повышенным качеством и имеющая гарантированное временное сопротивление при комнатной температуре 42 кгс/мм , имеет условное обозначение А42С2. [c.49]

Э42А, Э46А и Э50А — для сварки углеродистых и низколегированных конструкционных сталей с временным сопротивлением разрыву до 50 кгс/мм, когда к металлу сварных швов предъявляют повышенные требования по пластичности и ударной вязкости [c.193]

ГРУППА И-НДЕКСО К УСЛОВНОМУ ОБОЗНАЧЕНИЮ ЭЛЕКТРОДОВ для СВАРКИ УГЛЕРОДИСТЫХ И НИЗКОЛЕГИРОВАННЫХ КОНСТРУКЦИОННЫХ СТАЛЕЙ С ВРЕМЕННЫМ СОПРОТИВЛЕНИЕМ РАЗРЫВУ ДО во КГС/ММ" (ПО ГОСТ 9467-75) [c.195]

В низкоуглеродистых сталях при. наличии молибдена после закалки всегда обнаруживается нерастворенный феррит, что отрицательно сказывается на эрозионной стойкости этих сталей. В то же время молибден способствует измельчению структуры перлита и уменьшает чувствительность стали к перегреву и росту зерна аустенита. Известно, что в отожженном состоянии низко-углеродистая сталь при небольшом содержании молибдена имеет более всокую прочность, чем сталь без молибдена. В термически необработанной стали после обработки давлением молибден увеличивает твердость, временное сопротивление, предел текучести, уменьшает относительное удлинение и ударную вязкость. Положительное влияние молибдена на механические свойства стали наиболее сильно проявляется после закалки и высокого отпуска- [c.170]

Присадка кальцийлитиевых лигатур в незначительных количествах к сплавам на основе железа (чугуну, углеродистым и специальным сталям) увеличивает их жидкотекучесть и заметно повышает твердость и временное сопротивление. [c.109]

Для особо ответственных машин с большими ударными нагрузками, возникающими при обработке материала, например для дробильных и размалывающих вальцев, станины отливаются из углеродистой стали с временным сопротивлением растяжению ав = 45 -т- 60 кг мм и относительным удлвнением Е == 12 15%. В этом случае подбирают сталь одной из марок по ГОСТ 977—41, например 45-5516 или 45-5512 и др. [c.148]

Оорез. — временное сопротивление листовой углеродистой стали срезу в кг/см , определяемое для данной партии шайб в лаборатории. [c.158]

Технология изготовления деталей из некоторых пластмасс на основе синтетических смол и наполнителей все еще довольно сложна, но механические их свойства в некоторых случаях не уступают свойствам многих цветных металлов и даже углеродистой стали. К таким высокопрочным пластмассам относятся стеклопластики, которые имеют временное сопротивление разрыву 2400 кгс1см . [c.20]

Электрическим сопротивлением служит углеродистая иасад-ка, заполняющая нижнюю часть шахты. Для насадки используют специально изготовленные из углеродистого материала цилиндры диаметром 100 мм и высотой 100 мм. Цилиндры устанавливают на торец плотно рядами один над другим. Углеродистые цилиндры должны быть устойчивыми при высокой температуре и обладать временным сопротивлением сжатию не менее 450 кг1см и удельным электрическим сопротивлением 50 ом- мм 1м. Электрический ток подводят к. насадке с помощью электродов, расположенных.на двух горизонтал. На каждом горизонте размещаются по три электрода под углом 120° один к другому. Нижние электроды 4 укладывают на уровне подины или немного выше ее, верхние 5 — примерно в 2 ж от подины. В плане между осями верхних и нижних электродов образуются углы в 60°. Верхние электроды работают в менее благоприятных условиях, чем нижние, и служат 1—1,5 года. Нижние электроды служат значительно дольше. Электроды соприкасаются с углеродистой насадкой, выступая из футеровки внутрь печи на 200—250 мм. Ток подводится к внешней части электродов алюминиевыми или медными шинами. [c.100]

Углеродистая сталь (0.150/ц С) Временное сопротивление разрыву в кг1см Напряжение в кг см2 при скорости ползу чести [c.257]

Емкость представляет собой горизонтальный цилиндр, изготовленный из углеродистой стали толщиной 7,75 МЛ1 с временным сопротивлением на разрыв 43—50 кПмм . Продольные швы односторонние, окрун<ные швы наносятся с обеих сторон. [c.49]

Для изготовления баллонов применяют пелегированную углеродистую сталь, изготовленную в обычной открытой печи или в электропечи. Углерода в стали пе должно быть больше 0,2% максимальное содержание серы и фосфора — не более 0,5 6 каждого. Временное сопротивление па разрыв должно паходпт ,ся в пределах М-43 кПмм . [c.87]

Особенности теплового расчета углефа-фитовой теплообменной аппаратуры, а также справочные данные по коэффициентам линейного расширения, теплопроводности и теплопередачи для различных марок фафита приведены в монофафиях [18, 23]. Расчет основных элементов теплообменников на прочность производят по ГОСТ 14249. При этом нужно учитывать, что модуль упругости фафитовых материалов примерно на два порядка ниже, чем для углеродистых сталей, а временное сопротивление меньше в 30 раз. [c.392]

Существующий опьгг выбора сталей для конструкций высокого давления показывает, что оценка их работоспособности при повы-щенной температуре по прочности и пластичности, определенных при испытаниях металла без учета временнбго фактора, допускается для углеродистой стали при температуре не выше 380 °С, для низколегированной стали при температуре 420...450 °С, для аустенитной стали при температуре не выше 525 °С. При более высоких температурах эксплуатации прочностные и пластические характеристики сталей следует оценивать с учетом влияния длительности воздействия статических нагрузок и температур. В этих условиях свойства стали оцениваются исходя из следующих характеристик временного сопротивления предела длительной прочности максимальной пластичности при разрушении. [c.815]

С повышением температуры прочность металла снижается, а пластичность при температурах свыше 400° С, определенная кратковременным испытанием на разрыв, возрастает. Поведение металлов под нагрузкой при высоких температурах резко отлично от их поведения при комнатной температуре. Предел прочности Ов и условные пределы текучести Стт начинают зависеть от времени пребывания под нагрузкой и скорости нагружения, так как с повышением температуры металл из упругого состояния переходит в упруго-пластическое и под нагрузкой непрерывно деформируется. Это состояние называется ползучестью. Температуры, с которых начинается ползучесть, у разных материалов различны. Обычные углеродистые стали уже при температурах выше 375 °С под нагрузкой обладают отчетливо выраженной ползучестью, конструкционные низколегированные стали — при температурах порядка 420° С, а нержавеюш,ие аусте-питные сплавы — при температурах 525° С и выше. С увеличением времени выдержки образца под нагрузкой характеристики прочности уменьшаются. Это уменьшение тем значительнее, чем выше температура испытания. При температуре выше указанной временное сопротивление Ов и предел текучести От уже не могут служить критериями для расчета элементов конструкций на прочность. В основу расчета на прочность приходится принимать характеристики длительных испытаний металла на ползучесть, разрыв и релаксацию напряжений при повышенных постоянных температурах и различных нагрузках. [c.51]

Для изготовления труб применяется углеродистая или низколеги-ровапная сталь с временным сопротивлением 0 =65 кг/лгж и удлинением 6 5з12% (для давления р = 160 ати). [c.356]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология