Тигельные индукционные печи

Рис. 91. Тигельная индукционная печь для плавки магниевых сплавов.

Рис. 9-1. Схематический чертеж тигельной индукционной печи.

Рис. 9-3. Открытая тигельная индукционная печь средней емкости (1 г стали).

Рис. 9-2. Открытая тигельная индукционная печь малой емкости (150 кг стали).

Рис. 9-4. Открытая тигельная индукционная печь большой емкости для плавки алюминия (6 т).

ПРИМЕР РАСЧЕТА ТИГЕЛЬНЫХ ИНДУКЦИОННЫХ ПЕЧЕЙ [c.246]

Поскольку магнитная проницаемость различных металлов в жидком состоянии практически одинакова и приближается к таковой для вакуума, то равномерность теплогенерации для индукционных плавильных печей определяется только их размерами и частотой тока. Отличительными особенностями канальных индукционных печей являются наличие железного сердечника, низкая частота тока и необходимость иметь канал электрически замкнутым, т. е. работать в начале плавки с порцией жидкого металла. В тигельных индукционных печах шихта может быть как в жидком, так и в твердом со- [c.239]

Плавильные установки с тигельными индукционными печами [c.257]

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА И ОБЛАСТИ ПРИМЕНЕНИЯ ТИГЕЛЬНЫХ ИНДУКЦИОННЫХ ПЕЧЕЙ [c.154]

Выплавляют литейные М.с. в шахтных, отражательных, тигельных индукционных печах. Отливки получают литьем в песчаные, гипсовые и др. формы, литьем в кокиль, под давлением, полужидкой штамповкой. [c.629]

Первый вид цилиндрических электромагнитных волн весьма часто используется в практике индукционного нагрева, например в тигельных индукционных печах, когда нагреваемый металлический цилиндр помещен в полость цилиндрического соленоида — индуктора, обтекаемого переменным током. Поле, создаваемое соленоидом в зазоре между индуктором и металлическим цилиндром, образует цилиндрическую волну, падающую на поверхность цилиндра. Вектор напряженности магнитного поля Н в зазоре направлен параллельно оси индуктора и цилиндра, напряженность же электрического поля в зазоре направлена по касательной к окружностям, центры которых лежат на оси системы индуктор-цилиндр. Этот вид цилиндрических волн мы и рассмотрим. [c.74]

Электрический к. п. д. системы индуктор—сплошной металлический цилиндр зависит при прочих равных условиях от соотношения удельных сопротивлений Щ их-ты и индуктора (например, выражения (7-8в) и 7-8г)]. Поэтому, как уже указывалось, плавка металлов с низким удельным сопротивлением в тигельных индукционных печах неэкономична. Для получения приемлемого электрического к. п. д. системы индуктор — сплошной металлический цилиндр в большинстве случаев необходима повышенная частота (рис. 7-2), что заставляет в плавильных установках с тигельными индукционными печами устанавливать преобразователи частоты, применение которых снижает общий к. п. д. [c.154]

Однако в последние годы наметилась тенденция к расширению области использования тигельных индукционных печей в направлении плавки металлов с низким удельным сопротивлением, таких, как алюминий и медные сплавы. Это объясняется, с одной стороны, общим уменьшением дефицита электроэнергии, а с другой,—теми эксплуатационными преимуществами, которые создает плавка в тигельных печах по сравнению с плавкой в печах других типов (например, в канальных индукционных печах). В частности, при плавке алюминия и его сплавов в тигельных печах отпадает необходимость регулярной чистки каналов (не реже 1 раза в смену и иногда после каждой плавки). Кроме того, в тигельных печах можно вести одиночные плавки, что трудно осуществимо в канальных печах, предназначенных для непрерывной круглосуточной работы. В некоторых случаях этот довод может явиться решающим в пользу применения тигельных печей для плавки цветных металлов. [c.155]

Конструкции вакуумных и открытых тигельных индукционных печей будут рассмотрены в этой главе. Основные узлы этих двух типов печей имеют много общего и будут рассматриваться параллельно в гл. 10. К таким узлам относятся [c.156]

В задании на проектирование тигельных индукционных печей указывается наименование и состав металла или сплава, который будет расплавляться в печи, его данные (температура плавления и разливки, удельное сопротивление в холодном состоянии и при температуре разливки и пр.), производительность печи или ее емкость и параметры силовой сети, к которой будет присоединена электропечная установка. В результате проектирования должна быть выбрана наиболее рацио-1 нальная конструкция печи, определены ее основные геометрические размеры, найдены все параметры (активная мощность, частота, напряжение и число виг-ков индуктора, реактивная мощность конденсаторной батареи и т. д.) и определены технико-экономические показатели установки. [c.217]

Задание. Рассчитать тигельную индукционную печь для плавки качественной стали (без рафинирования) [c.246]

Рпс. 9-5. Открытая тигельная индукционная печь с медным экраном-кожухом большой емкости (8 т стали). [c.160]

Индукционная печь в таком оформлении является вторым характерным типом индукционной печи и называется тигельной индукционной печью (старое название— индукционная печь без сердечника). Схема этой печи несколько напоминает схему трансформатора без сердечника (иногда называемого воздушным траисфор-маторо1м), у которого роль вторичной обмотки и нагруз- [c.6]

Рпс. 9-6, Открытая тигельная индукционная печь для плавки магния со стальным тиглем (емкостью 1,0 т). [c.161]

МЕТАЛЛУРГИЧЕСКИЕ ПРОЦЕССЫ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ ТИГЕЛЬНЫХ ИНДУКЦИОННЫХ ПЕЧЕЙ [c.277]

Футеровка тигельной индукционной печи включает следующие основные части (рис. 10-1) [c.173]

Металлургический процесс при плавке в тигельных индукционных печах обыкновенно ведется при наличии шлака поэтому во избежание быстрого разъедания тигля материал тигля не должен вступать в. химическое взаимодействие с шлаком. Поэтому третье требование к тиглю [c.175]

Благодаря всем этим соображениям в. настоящее Бремя открытые тигельные индукционные печи малой емкости в большинстве случаев не снабжаются сводом, который затрудняет ведение металлургического процесса. Примером печи, оборудованной сводом (крышкой), является печь, изображенная на рис. 9-4. [c.208]

Исходными выражениями, как и при расчете тигельных индукционных печей, являются выведенные в первой части выражения, связывающие выделение активных и реактивных мощностей в единице длины или единице площади металла (в каналах и индукторе) и в зазоре между индуктором и каналами с единичными ампер-витками (настилом тока) (/ш1,о), т. е. выражения (5-15а), (5-156) (5-12а), (5-126) (3-13г), (3-13д) (6-56). [c.342]

Выбор частоты тока для питания тигельных индукционных печей [c.214]

Основными элементами печной установки с тигельными индукционными печами являются [c.257]

Помимо применения индукционных печей в области своего прямого назначения, т. е. для плавки легированных сталей и таких металлов и сплавов, плавка которых в печах других типов затруднительна или дорога, тигельные индукционные печи применяются в ряде металлургических процессов, в которых используются специфические свойства этих печей. [c.277]

Все это заставляет предъявлять к футеровке подового камня ряд требований, подобных требованиям к футеровке тигельной индукционной печи [c.306]

Сравнительно большое расстояние между индуктором и металлом в тигле (5—10 см) вызывает появление значительной реактивной мощности, снижающей общий созф печи. Поэтому тигельные индукционные печи снабжаются конденсаторными батареями для компенсации реактивной мощности. Наличие этих элементов — преобразователя частоты и конденсаторной батареи— значительно удорожает установку тигельных индукци- [c.154]

Таким образом, в последние годы тигельные индукционные печи большой емкости (2,5 т и выше) используются также и для плавки металлов с малым удельным сопротивлением. Диапазон емкостей современных тигельных индукционных печей весьма вел ик—от 6 кг (по стали) до рекордной для настоящего времени печи (копильника) для чугуна фирмы ASEA (Швеция) емкостью 30 т. [c.156]

Следует коротко остановиться на вопросе о применении свода (крышки) в открытых печах. Назначение свода — уменьшение тепловых потерь на излучение с открытой поверхности металла в тигле. При плавке стали в тигельных индукционных печах большую часть времени плавки составляет период расплавления, в течение которого расплавившийся металл скопляется в нижней части тигля, а верхняя часть его заполнена еще нерасплавившейся и частично не нагревшейся шихтой, которая и поглощает значительную часть излучения из печи поэтому в период расплавления свод не нужен. Лишь после расплавления всей шихты тепловые потери па излучение не поглощаются шихтой, и целесообразно печь закрыть сводом. Однако последний период имеет малую длительность, и общие потери на излучение вследствие этого невелики. Кроме того, следует учесть, что шлак в индукционных печах имеет сравнительно низкую температуру и поэтому, покрывая всю поверхность металла, является своего рода теплоизоляцией или экраном, уменьшающим излучение с поверхности металла. [c.208]

Показателем экономичности эксплуатации является к. п. д. Полный к. п. д. индукционной установки включает тепловой и электрический к. п. д. Так как тепловой к. п. д. не зависит от частоты тока, то достаточно исследовать зависи.мость электрического к. п. д. установки от частоты. В большинстве случаев тигельные индукционные печи питаются током повышенной частоты, ге-нерируемы.м специальным преобразователем или (редко) ламповым генератором. Поэтому при определении электрического к. п. д. индукционной установки следует учитывать не только к. п. д. системы индуктор — металл (садка), но и к. п. д. преобразователя частоты. Коэффициент полезного действия машинных преобразователей, являюш1. хся в настоящее время основным видом преобразователей частоты для инду.кционных установок повышенной частоты (в том числе и для тигельных индукционных печей), при возрастании частоты в общем уменьшается вследствие увеличения потерь в стали и меди. [c.214]

Изготовление алюминиевых лигатур (т. е. промежуточных сплавов, содержащих значительное количество алюминия) с тугоплавкими компонентами — ниобием, церием и др. Эти элементы при температуре ниже 1 000° С вообще не растворяются в алюминии, практически же при приготовлении алю.миниевых лигатур этих металлов алюминий должен быть нагрет до 1 400° С. Для этой цели алюминий расплавляется в тигельной индукционной печи и доводится до температуры 1 400—1 500° С. Так как при температурах выше 1 000° С алюминий сильно выгорает, то при нагреве от 1 000° С п выше поверхность расплавленного металла покрывают слоем расплавленных хлористо-фтористых солей натрия, предохраняющих поверхность алюминия от соприкосновения с воздухом. После достижения алюминием температуры 1 400—1 500° С неболь-ши.ми порциями присаживают тугоплавкие добавки. [c.278]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология