Регулирование производительности

Настоящая книга в основном посвящена разработке модели ступени центробежного компрессора, которая является ключевой при создании модели компрессорной системы и позволяет рассчитать ее характеристики при сжатии реальных газов с различными термодинамическими свойствами для различных режимов работы и способов регулирования производительности. Особенно большое значение это имеет при проектировании центробежных компрессоров для химической и нефтеперерабатывающей промышленности, где используются смеси реальных газов произвольного состава. Для полученных алгоритмов разработана и отлажена на ЭВМ система процедур для расчета термических и калорических параметров реальных газов, которая используется при обработке опытных данных и математическом моделировании характеристик центробежных компрессоров. Приведены эффективные методы аппроксимации и интерполяции для использования опытных данных в математической модели. В виде отработанных программ они могут сразу применяться в расчетной практике. [c.4]

Уравнение Эйлера будем рассматривать с учетом закрутки потока перед рабочим колесом, имея в виду, что в настоящее время широко распространено регулирование производительности поворотом лопаток входного регулирующего аппарата (ВРА). При приведении скоростей к безразмерному виду будем относить их к характерной для центробежного компрессора окружной скорости на наружном диаметре рабочего колеса. Тогда уравнение Эйлера для теоретической работы колеса можно представить в виде [c.67]

Приведенный комплекс процедур позволяет вести расчет ступени центробежного компрессора при любых способах регулирования производительности. [c.194]

Входные устройства в современных центробежных компрессорах все чаще имеют встроенный входной регулирующий аппарат (ВРА), предназначенный для регулирования производительности закруткой потока при входе в колесо. В этом случае целесообразно рассматривать характеристику входного устройства совместно с ВРА. [c.159]

Для того же, чтобы получить газодинамические характеристики вариантов ступеней центробежного компрессора, в состав которых входят различные унифицированные элементы проточной части при разных способах регулирования производительности, необходимо разработать специальные математические модели, так как трудоемкость их экспериментального определения слишком велика. Опытной проверке можно подвергать лишь лучшие варианты, а при регулировании производительности — выборочно некоторые режимы. [c.4]

Компрессор выполнен горизонтальным, одноступенчатым, двух-али четырехцилиндровым двойного действия привод от синхрон- ного взрывозащищенного электродвигателя в продуваемом исполнении, ротор которого насажен на вал. Один конец вала электродвигателя опирается на выносной подшипник, а другой соединяется с коленчатым валом компрессора при помощи жесткой муфты. Буферные емкости всасывания крепят сверху к патрубкам цилиндров двух параллельных рядов буферные емкости нагнетания располагаются под цилиндрами компрессора. Регулирование производительности компрессора ручное и осуществляется отжимом пластин всасывающих клапанов задних цилиндров. Компрессор имеет систему автоматического контроля и защиты, позволяющую дистанционно управлять пуском и остановкой компрессора. В дополнение к обычным системам смазки компрессор оборудован системой [c.117]

При регулировании производительности с помощью ВРА поток при входе в колесо закручивается на угол что вызывает изменение относительной скорости потока в этом сечении. Если известны М ., Оу и М ,, (с , — радиальная составляющая абсолютной скорости при входе в колесо), то число Маха М , связано с углом закрутки потока зависимостью [c.143]

При регулировании производительности закруткой потока перед колесом с помощью ВРА площадь потока при входе в колесо (сечение 0) может значительно отличаться от площади проходного сечения решетки ВРА. Это объясняется наличием угла отставания потока от решетки и имеет значение при больших углах поворота лопаток ВРА (0д 40°). Предельную производитель- [c.185]

Моделирование характеристик ступеней центробежного компрессора проводилось на основе опытных данных для всех исследованных колес в полном соответствии с методами, изложенными в предыдущих главах. Численный эксперимент выполняется при Мц = 0,815ч-1,63 и различных способах регулирования производительности поворотом лопаток диффузора и входного регулирующего аппарата (ВРА). При этом использовались характеристики колес, полученные без закрутки потока при входе, и обобщенная характеристика лопаточного диффузора о-к = /( к.сз, Мс,), справедливая, как уже отмечалось, в широком диапазоне изменения углов установки лопаток. Как физический, так и численный эксперименты проводились в основном на хладагенте К12, свойства которого наиболее сильно отличаются от свойств идеального газа. Термогазодинамические параметры рабочего вещества определялись методом условных температур, а показатель изоэнтропы и сами условные температуры рассчитывались так, как показано в предыдущем параграфе. [c.201]

Сопоставление опытных и расчетных характеристик при регулировании производительности поворотом лопаток ВРА дано на рис. 5.10 только для ступени с колесом, имеющим Рал = 45° 1, которая исследовалась при различных углах установки лопаток ВРА 9д. Видно, что при 9л<45° опытные и расчетные характеристики согласуются с такой же точностью, как и без закрутки потока. [c.204]

Паровая машина, турбина и двигатель внутреннего сгорания позволяют просто осуществлять изменение скорости вращения вала, а следовательно, плавное и экономичное регулирование производительности насоса и компрессора. [c.74]

Способы регулирования производительности поршневых компрессоров [c.217]

Потребление сжатых газов иногда бывает меньше производительности поршневого компрессора. В этих случаях прибегают к регулированию производительности компрессора, цель которого состоит в том, чтобы привести подачу газа компрессором в соответствии с потреблением сжатого газа, не изменяя при этом конечного давления. [c.217]

Регулирование производительности поршневых компрессоров осуществляют следующими способами [c.217]

Регулирование производительности компрессора каждым из этих пособов может выполняться вручную и автоматически. [c.218]

Дозаторы. Дозаторы классифицируют по следующим признакам принцип действия (дискретного и непрерывного действия) число потоков (по числу дозируемых компонентов) способ регулирования производительности (с регулированием производительности питателя, с регулированием скорости транспортирующего весового устройства) принцип взвешивания (рычажные и электромеханические) или набора дозы определенного объема способ управления (дистанционные и с местным управлением). [c.262]

Регулирование изменением числа оборотов двигателя бывает ступенчатым или плавным. Этот способ регулирования производительности является наиболее простым и экономичным в случаях, когда компрессор приводится в действие от паровой машины или газового двигателя. Регулирование осуществляют изменением подачи пара в паровую машину или топлива в газовый двигатель. Электрические двигатели с плавным нли ступенчатым регулированием числа оборотов сложны, дороги и неэкономичны, поэтому не получили распространения в качестве приводов для компрессоров. [c.218]

У компрессоров общего назначения регулирование производительности автоматическое. Система регулирования электрическая, двухпозиционная. При повышении давления в сети выше установленной нормы используют дополнительные мертвые пространства, вследствие чего производительность компрессора снижается до 60% от номинальной. [c.228]

По условиям производств. полиэтилена компрессоры первого и второго каскадов допускают регулирование производительности в пределах от 100 до 10%, При электрических приводах в те.хно-логических линиях производства полиэтилена [c.241]

Направляющие аппараты (диффузоры) служат для уменьшения скорости газа, благодаря чему часть его кинетической энергии преобразуется в потенциальную энергию давления. Направляющие аппараты бывают двух типов лопаточные и безлопаточные. Безлопаточный аппарат представляет собой кольцевую щель, образованную неподвижными стенками двух вставленных кольцевых дисков или отлитую в корпусе компрессора. Лопаточные направляющие аппараты бывают с подвижными и неподвижными лопатками. Направляющие аппараты с неподвижными лопатками отливают из стали или чугуна в виде двух кольцевых дисков, между которыми имеются лопатки. В некоторых машинах направляющий аппарат отлит из чугуна с одним диском и лопатками. Такой аппарат состоит из двух половин, вставляемых в специальные щели корпуса машины. Направляющие аппараты с поворотными лопатками применяют главным образом для регулирования производительности. [c.266]

В ЦКМ, работающих на взрывоопасных газах с небольшим избыточным давлением на всасывании, во избежание образования вакуума и возможности подсоса воздуха, дроссельные органы устанавливают в нагнетательных трубопроводах или при наличии промежуточного охлаждения газа — во всасывающем трубопроводе второй ступени. На некоторых ЦКМ применяют регулирование производительности перепуском части газа из нагнетания послеД ней илн промежуточной ступени на всасывание первой ступени. [c.275]

Компрессор 50Т-130/200 снабжен автоматической системой контроля, сигнализации, защиты, регулирования производительности и продувки маслоотделителей, а также дистанционного управления. [c.139]

На линии ДЫМОВЫХ газов дроссельные заслонки для регулирования производительности дымососов. [c.49]

Выбор насосов. При выборе насоса любого типа нужно знать его рабочую производительность, давление нагнетания, наличие подпора или предполагаемую высоту всасывания количество и размер взвешенных частиц пределы регулирования производительности коррозионные свойства перекачиваемой жидкости, ее токсичность и взрывоопасность температуру кипения перекачиваемой жидкости при давлении всасывания температуру жидкости, ее удельный вес и вязкость при рабочих условиях. [c.125]

Регулирование производительности насоса осуществляется [c.107]

Эти горелки рассчитаны на сжигание природного газа с теплотой сгорания = 35,6 МДж/м при коэффициенте расхода воздуха а = 1,05 и противодавлении в топочном объеме 10 Па при плотности газа 0,73 кг/м . Диапазон регулирования производительности горелок равен 1 3. При расчетном давлении газа 100 кПа горелки (девять номеров) могут работать в диапазоне нагрузок 4—140 м /ч. [c.341]

Регулирование производительности центробежных компрессорор г приводом от электродвигателей постоянного тока или паровых гурбин достигается изменением частоты вращения вала двигателей. [c.121]

Схема регулирования производительности принципиально пе отличается от описанной. Вместо регулятора давления в ней используется гидравлический регулятор расхода завода Теплоавтомат со струйной трубкой, отличающийся от регулятора давления тем, что импульсное устройство с сильфоном заменено мембранным импульсным устройством и механизмом ручной настройки. [c.63]

Если воспрепятствовать закрытию самодействующего всасывающего клапапа в период нагнетания, то газ, поступивший в цп-линдр, будет вытеснеп во всасывающий трубопровод. Иа этом принципе основано регулирование производительности компрессора отжимом всасывающих клапанов. Отжим клапанов осуществляют вилками специальной конструкции, которые приводятся в действие вручную илн автоыатнче ски. Этот способ регулирования производительности имеет следующие разновидности полный отжим клапанов, частичный отжим клапанов и отжим клапанов па части хода поршня. [c.219]

Регулирование производительности компрессора в пределах 30% производится путем присоединения дополнительных объемов к рабочим полостям цилиндров I и II ступеней. Роль дополнительных объемов играют внутренние полости задних крышек цнлипдров, которые сообщаются с рабочими полостями цилиндров прн помощи перепускных клапанов. Управление клаианами ручное при помощи винтовых приводов. На каждой крышке имеется по двл регулирующих устройства. Более глубокое снижение производительности до 70%) и ниже производится перепуском сжатого газл по байпасгюй линии с нагнетания VI на всасывание I ступени н с нагнетания I ступени на всасывание 1 стунени. [c.234]

Байпасные линии предназначены для разгрузки компрессора ири пуске его, а также для регулирования производительности. Трубопровод байпасов состоит из байпасных линий, соединяю-щн. всасывающий трубопровод I ступепи с иагнетательными трубопроводами I и VI ступеней. [c.237]

Воздух, всасываемый из атмостферы, проходит через воздухоочиститель и впускной клапан. Впускной клапан предназначен для регулирования производительности при уменьшении потребления воздуха. Это регулятор прямого действия с регулированием после себя . Параметром, по которому производится регулирование производительности, является давление воздуха после сепаратора. Пройдя клапан, впускной воздух попадает во всасывающую полость компрессора, из которой поступает во всасывающие полости роторов. При вращении роторов объем воздуха, заполнивший впадины роторов, отсекается от всасывающего окна и подвергается внутреннему сжатию, В это время в рабочую полость подается под давлением масло. Масло поступает снизу в гребень, разделяющий ведущий и ведомый роторы. Смешиваясь с воздухом, масло отбирает основное тепло, выделяемое при сжатии, уплотняет зазоры между роторами и корпусом. Сжатая масловоздушная смесь че- 103 нагнетательный патрубок и обратный клапан, препятствующий С братному току воздуха при остановке компрессора, поступает в сепаратор, где происходит основное (до 98%) отделение масла от воздуха. Затем воздух проходит через фильтр, вмонтированный в сепаратор, где окончательно очищается от паров масла и поступает к потребителю. [c.256]

Для регулирования производительности комприми-рующих машин применяют байпасирование газа через холодильник (в кислорододувках) или более сложную систему регулирования — отжим клапанов задвижкой на всасывающем патрубке компрессора. Во время работы машины недопусти.мы утечки кислорода, особенно, если машины установлены в по.мещении. [c.95]

При оценке склонности нагаромасляных отложений к самовозгоранию с помощью дериватографии надо учитывать, что в реальных пневмосистемах процесс са-моразогрева и самовоспламенения отложений определяется тепловым балансом между суммарным тепловым эффектом реакции и теплоотводом. Поэтому самовоспламенение тонких слоев отложений, имеющих малую массу, а следовательно, генерирующих небольшое количество тепла, практически невозможно. Существует определенная оптимальная толщина слоя отложений, при которой нарушение баланса между тепловыделением и теплоотводом может вызвать самовозгорание отложений. В реальной пневмосистеме всегда существуют условия резкого нарушения равновесного состояния, например поломка клапанов, перевод компрессора на холостой ход, выход из строя системы продувки, отдельные режимы регулирования производительности и г. п. В этих случаях увеличивается температура сжатого воздуха или резко уменьшается теплоотвод, что может способствовать переходу процесса саморазогрева отложений к самовоспламенению. [c.27]

Выбор компрессоров. Выбор поршневых компрессоров производится на основании следующих данных производительности при условиях всасывания давления перед всасывающим патрубком да,вления после. нагнетательного патрубка, характеристики комприми-руемого газа по коррозионным свойствам, взаимодействию со смазочными маслами, токсичности, взрывоопасности, влажности максимально допустимой температуры сжатия требуемых пределов регулирования производительности предпочтительного расположения цилиндров. -г [c.123]

Пронзвод 1тельность иглюзовых питателей типа Ш1 регулируют изменепием частоты враи ення ротора с помош,ью храпового механизма, встроенного в редуктор и изменяюш,его его передаточное отношение. Используют ручной, пневматический и электрический храповой механизмы. В питателях с ручным регулированием производительности храповой механизм приводят в действие вручную маховичком 8 пневматический механизм управляется от штока мембранного пневмопривода, электрический — от электрического исполнительного механизма. Шлюзовые питатели с пневматическим и электрическим управлением допускают и ручное регулирование производительности, поэтому, как и питатели с ручным управлением, их снабжают маховичком 8. В приводе нерегулируемого шлюзового питателя используют редуктор без храпового механизма в этом случае червячное колесо редуктора жестко соединено с валом ротора. [c.259]

Двухкамерные печи снижают энергетические затраты за счет уменьшения аэродинамического сопротивления печи, представляют возможности работы с предельно низким избытком воздуха, имеют большой диапазон регулирования производительности по сжигаемой сере и т. д. Печи состоят из цилиндрического корпуса с двойной стальной обшивкой, футерованной огнеупорным кирпичом, и аэро-механического пережима. В кольцевое пространство, образованное наружным и внутренними кожухами, поступает воздух, подаваемый на горение серы и охлаждение наружного кожуха печи. Воздух па горение поступает в реакционную камеру через тангенциальные сопла и осевой закручиваемый аппарат с регистром, расположенным в торцевой стенке нечи. Для обеспечения постоянства выходных скоростей воздуха при работе на сниженных нагрузках каждое [c.58]

В этой форсунке поступательное перемещение сопяа с наконечником осуществляют поворотом специального рычага, Диапазон регулирования производительности форсунки без заиетного ухудшения распыления составляет 1 2—1 2,5. Расположение труб в форсунке по одной оси удобно в эксплуатации, так как дает возможность без разборки на шарнире выводить форсунку из печной амбразуры для осмотра, очистки и даже мелкого ремонта. [c.380]

При сжигании газового топлива в отдельно стоятцих цилиндрических топках наиболее предпочтительна установка одной центральной горелки, если ее пропускная способность обеспечивает необходимую глубину регулирования производительности. [c.156]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология