Сила осевая

Расчетную силу осевого сжатия прокладки при рабочих условиях определяем по формуле (ЭОЛ) [c.529]

Насосы предназначены для транспортирования жидкостей. По конструктивному оформлению и принципу действия насосы подразделяют на центробежные (жидкость перемещается за счет центробежной силы), осевые или пропеллерные (жидкость перемещается [c.50]

При большой скорости вращения жидкости можно получить весьма значительную суммарную силу давления на стенку. Это используется в некоторых фрикционных муфтах, где для осуществления сцепления двух валов требуется создание больших сил нормального давления. Способом, указанным выше, пользуются для подсчета силы осевого давления жидкости на рабочие колеса центробежных насосов. [c.37]

Решение. Силы давления жидкости на поверхности АВ и СО взаимно уравновешиваются. Неуравновешенной остается лишь сила осевого давления на поверхности ВЕ, т. е. на кольцевую площадь, ограниченную окружностями радиусов и Гд. Следовательно, искомая сила направлена справа налево и равна [c.39]

Используем ортогональную криволинейную систему безразмерных координат г], К, связанную с каплей. Координата т] направлена вдоль поверхности капли, а — по внешней нормали к ней при этом поверхность капли задается фиксированным значением координаты = = Азимутальная координата Л меняется в пределах от О до 2я, причем в силу осевой симметрии азимутальная составляющая скорости и производные по к от концентрации равны нулю. Обтекание капли считается ламинарным, без застойных зон (т. е. около капли отсутствуют области с замкнутыми линиями тока). [c.54]

Расчетную силу, осевого сжатия прокладки определяем по формуле (19. 1) [c.248]

На рис. 7.7. представлена фотография струи при свободном истечении. Диаметр струи в зоне максимального расширения в 1,8—2,5 раза больше диаметра капилляра. Среди большого числа гипотез, выдвинутых для объяснения рассматриваемого явления, наибольшее признание получили объяснения, основывающиеся на эластических свойствах прядильных растворов 8]. В частности, наиболее наглядное представление о механизме расширения можно получить при анализе нормальных напряжений, возникающих при течении вискозы через капилляр. Поместим рассмотренный ранее в разделе 5.2.2 элементарный объем вязко-упругой жидкости в сдвиговое механическое поле, которое образуется при течении вискозы через капилляр (рис. 7.8), На гранях этого объема будет возникать нормальное напряжение Рц, направленное вдоль оси капилляра, и напряжение Р22, вызывающее давление на стенку капилляра [11, с. 239]. При выходе раствора из капилляра в результате указанных напряжений на раствор действуют две силы осевая /1 и нормальная /2. Равнодействующая этих сил fp направлена под углом к оси ка- [c.172]

В силу осевой симметрии задачи аналогичное условие должно выполняться на оси аппарата [c.145]

После выбора типа обтюрации и конструктивных элементов ее необходимо- определить расчетную силу осевого [c.244]

Расчетная сила осевого сжатия прокладки типа 6 определяется по формуле [87] [c.248]

Пример 19. 3. Определить размеры конструктивных элементов и расчетную силу осевого сжатия обтюрации типа 1У-А без самоуплотнения для присоединения крышки аппарата по следующим данным Од = 0,4 м [c.248]

Силу осевого сжатия линзы при Qj. = 8° определяем по формуле (19. 5) [c.249]

Расчетная сила осевого сжатия уплотняемых поверхностей в обтюрациях типов X—XII определяется по формуле (19. 5), в которой д., берется по графику фиг. 19. 4. [c.250]

Пример 19. 5. Определить размеры конструктивных элементов и расчетную силу осевого сжатия обтюрации типа 1Х-Б фланцевого присоединения крышки аппарата по следующим данным Од == 0,3 ж р = 70 1 Л.н1м -, Ри = 87,5 Мн/ж материал уплотняемых поверхностей — сталь (07-= 650-10 /ж ). [c.250]

Указанная расчетная сила осевого сжатия прокладки Р в Мн (кх) определяется по формулам [c.518]

Расчетную силу осевого сжатия уплотняемых поверхностей при д = 4р определяем по формуле (19. 1) [c.251]

Расчетную силу осевого сжатия при — 5-10 к/.я (по фиг. 19. 4) определяем по формуле (19. 5) [c.251]

Определение расчетной силы осевого сжатия уплотняемых поверхностей Р , необходимого для герметичности соединения, см. в гл. 19. [c.262]

Расчет прокладочных обтюраций производится следующим образом. Обтюрация, выбранная по соответствующим ГОСТам, нормалям или по приведенным выше рекомендациям, должна быть рассчитана на герметичность соединения в рабочих условиях, для чего необходимо определить расчетную силу осевого сжатия, требуемую для обеспечения герметичности. [c.518]

В силу осевой симметрии течения V =Q,dVrld>p=Q i, следовательно, f = f = 0. Таким образом, вихрь имеет только одну отличную от нуля проекцию t(r, в), которую обозначим f. Уравнение неразрывности (1.2) в сферических координатах при F = 0 имеет вид [c.6]

Пример 3. Определить силу осевого давления жидкости на рабочее колесо центробежного насоса, считая, что между дисками колеса и корпусом Рис. 1.22. Расчетная насоса (в пространствах и W. ) жидкость вра-схема для определе- щаетсн с угловой скоростью, равной половине ско-ния осевой силы в рости вращения колеса, и что поток жидкости че-центробежном насосе рез зазор А пренебрежимо мал (рис. 1.22). [c.38]

Теперь уже прослойка находится в объемно-напряжениом состоянии, которое с ростом усилия все более отклоняется от одноосного растяжения. Однако пластические деформации в прослойке внача ле малы (порядка упругих). При этом в силу осевой симметрии в ней [c.292]

На рис. 77 представлена номограмма для определения осевой силы. Осевая сила, действующая на мешалку, работающую в цеэтральной трубе, приближенно определяется по выражению [81 ] [c.102]

Расчеткая сила осевого сжатия прокладок типов 1—5 и 7 опред няется по формуле [71] [c.245]

Пример 19. 2. Определить размеры конструктивных элементов и расчетную силу осевого сжатия обтюрации типа 111 для фланцевого соединения по следующим данным Од = 1,0 м р — 3 Мн[м 1с —190° С прокладка — паронит материал уплотняемых поверхностей— сталь Х18Н10Т. [c.248]

Пример 19. 4. Определить размеры конструктивных элементов и расчетную силу осевого сжатия обтюрации типа VII фланцевого соединения по следующим данным Ов = 0,3 м р = 25 Мн1м t < 100° С материал линзы—сталь 20ХГ (сгт-= 320.10 н/ж ) р =31,3х X 10 н м . [c.249]

Расчетная сила осевого сжатия уплотняемых поверхностей в обтюрации /X определяется по формуле (19. 1), в которой I = 4р (для рсЭг 10 А1н/м ), а Ьэ берется по табл. 19. 17 для прокладки типа /. [c.250]

Пример 19. 6. Определить размеры конструктивных элементов и расчетную силу осевого сжатия обтюрации типа X фланцевого соединения труб по следующим данным = 0,2 ж р == 20 Мн1м -, материал уплотняемых поверхностей —сталь Х18Н10Т а= 30°. [c.251]

Пример 19. 7. Определить размеры конструктивных элементов и расчетную силу осевого сжатия обтюрации типа ХП без самоуплотнения для ниппельного резьбового присоединения трубы по следующим данным О — 0,02 ж р = 100 Мн/м Ри = 125 Мн1м материал ниппеля (более мягкий) — сталь (0 = 600-10 н/м у [c.251]

Пример 19. 8. Определить размеры конструктивных элементов и расчетную силу осевого сжатия самоуплотняющейся обтюрации типа ХИ1 для фланцевого присоединения крышки по следующим данным Вд = 1 ж р == = 60 Мн/м р = 75 Мн1м" материал уплотняемых поверхностей и обтюратора — сталь (Сту, = 650-10 н/м ). [c.252]

Пример 20.1. Определить размеры коиструктив-ных элементов и расчетную силу осевого сжатия обтюрации типа 1-Б (рис. 20.5) без самоуплотнения ля фланцевого присоединения прямоугольной крышки по следующим данным вХйв = 0,6Х0,4ж Ь = 0,02 ж р = 0,1 Мн м (1 кгс1см ) Ьс = 20 С материал уплотняемых поверхностей — сталь марки Ст.З прокладка типа 1 резиновая. [c.529]

Пример 20.2. Определить размеры конструктивных элементов и расчетную силу осевого сжатия обтюрации типа ///-Л для фланцевого соединения по следующим данным Ов — I м р — 3 Мн м (30 кгскм У, с = —190 С прокладка типа / паронитовая материал уплотняемых поверхностей — сталь марки Х18Н10Т. [c.529]

Пример 20.4. Определить размеры конструктивных элементов и расчетную силу осевого сжатия обтюрации типа VI фланцевого соединения по следующим данным Од = 0,3 ж р = 25 Мн1м (250 кгс1см ) 1с = 20 С материал линзы — сталь (о = 320 Мн/м ) Ри = 31,3 Мн м [c.529]

Из графика рис. 20.4 имеем дл = 0,53 Мн1м. Расчетную силу осевого сжатия линзы при Ру В определяем по формуле (20.3) [c.529]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология