Разделение потоков

Система уравнений (IV,17) отображает материальный баланс (уравнение функциональной взаимосвязи) в точках разветвления или разделения потоков в гипотетической обобщенной технологической структуре ХТС. [c.171]

Разделение потоков изображается в виде дерева. [c.291]

В разд. 4.2 обращалось внимание на возможность возникновения смешанно-конвективного течения в каналах мембранных элементов. Замечено [33—35], что при жидкофазном разделении потоки массы, проникшие через верхнюю и нижнюю стенки мембранного элемента, существенно различны. Джонсон [35], исследуя оптическим методом поле концентраций вблизи вертикальной плоской мембраны, отметил существенное изменение распределения концентраций при возникновении свободной конвекции. [c.138]

Непосредственно на забое скважины расход жидкости можно регулировать с помощью перепускных клапанов, эжекторных мультипликаторов расхода или систем с разделением потока. Перепускной клапан устанавливается в полом валу турбобура или над турбобуром в специальной приставке. При настройке [c.84]

Каждая технологическая связь или структурная взаимосвязь между л-ым и т-ым элементами (или подсистемами) в гипотетической обобщенной технологической структуре синтезируемой ХТС отображается в виде коэффициента структурного разделения потоков 8 /, который в общем случае принимает следующее значение [c.169]

Коэффициент структурного разделения потоков б / отображает разветвление или разделение некоторого выходного потока [c.169]

Рнс. Физический смысл коэффициента структурного разделения потоков (к.е,р.п.). [c.169]

Как указывалось выше, в результате решения задачи синтеза ХТС будут определены значения коэффициентов структурного разделения потоков б / и значения оптимизирующих проектных переменных элементов ХТС при которых КЭ имеет оптимальную величину. В отличие от этого при решении задачи оптимизации ХТС с заданной технологической топологией определяются только лишь значения переменных при которых КЭ принимает оптимальное значение. [c.171]

В результате решения задачи оптимизации гипотетической обобщенной технологической структуры ХТС для коэффициентов структурного разделения потоков б". могут быть определены следующие значения [c.171]

Для схемы № 3 наименее экономичным элементом является холодильник на входе потока питания в колонну, так как до тре-, ти производительности его затрачивается на охлаждение жидкой части питания. В этом случае наиболее логичным шагом эволюционного синтеза является выделение паровой фазы питания для того, чтобы охлаждать только данный паровой поток. При этом возникают два потока питания, которые должны подаваться в колонну в оптимальных точках. Как следует из табл. 1У-6, реализация такой модификации схемы процесса (схема № 4) позволяет значительно снизить затраты, связанные с охлаждением потока питания. Необходимо отметить, что в этом случае несколько возрастает количество флегмы, что, как известно, приводит к увеличению потерь этилена. Тем не менее, достигаемая за счет разделения потока питания экономия все-таки весьма ощутима. [c.185]

Если имеется несколько стоков для потока и, по крайней мере, для одного из стоков концентрации не отличаются от концентрации в источнике, вводится ТТО разделения потока . В результате образуются два новых потока, причем, один из них имеет единственный сток, и таким образом, в нем нет количественных различий для концентрации, состава и расхода. Обоим этим потокам ставятся в соответствие новые информационные каналы, количественные различия в которых снова следует определять, применяя третий этап анализа. [c.198]

Здесь коэффициенты Щк принадлежат процессам с фиксированным технологическим режимом коэффициенты Oie принадлежат процессам, технологический режим которых может изменяться в некоторых пределах коэффициенты Щг принадлежат фиксированным процессам разделения потока Xi на какие-либо части этого потока, т. е. на потоки со свойством i, которые поступают на вход параллельных технологических процессов. Условия (V,7aJ, (V,76) и (V,7b) необходимо учитывать при оптимизации целевой функции (V,5). [c.205]

Таким образом, вычисление оптимума целевой функции (У,5) для структуры НПЗ, содержащей процессы разделения потоков, сводится к задаче частично целочисленного программирования, в которой все целочисленные переменные —булевы [c.209]

В ходе преобразований может быть выявлено, что все технологические процессы необходимы для получения заданного ассортимента целевых продуктов. В этом случае структурная оптимизация НПЗ невозможна и оптимум целевой функции может быть достигнут только за счет перераспределения потоков, если в структуре содержатся фиктивные процессы их разделения. Отсутствие процессов разделения потоков приводит к задаче целочисленного дискретного программирования, а наличие — к задаче частично целочисленного программирования с булевыми переменными. [c.214]

Технологическую структуру ХТС называют минимаксной характеристической структурой, если указанная структура минимизирует величину КЭ данной ХТС по значениям коэффициентов структурного разделения потоков (к. с. р. п.) и оптимизирующих проектных переменных, в то время как некоторые неопределенные параметры ХТС максимизируют величину этого КЭ. [c.214]

В случаях, когда нагрузки по пару и жидкости значительно изменяются по высоте колонны, ее целесообразно выполнять из частей разного диаметра и использовать тарелки с различным числом потоков. Например, атмосферная колонна высокопроизводительной установки (рис. 100) имеет в верхней и нижней частях меныпий диаметр и тарелки с различным числом потоков. В сечениях с большим количеством жидкости — контуре циркуляционных орошений, средней и отгонной частях колонны — установлены четырехпоточпые клапанные тарелки. В сечении с небольшой жидкостной нагрузкой — над вводом сырья — установлены одно-поточные тарелки. Переток флегмы при смене числа потоков на тарелках осуществляется распределительными коллекторами. Для вывода орошения в верхней и средней частях колонны установлены сборные тарелки с трубами для прохода паров. Эти тарелки предназначены также для перераспределения флегмы при ее перетоке с двухпоточных на четырехпоточные тарелки. В месте ввода сырья установлено устройство, состоящее из трех конических обечаек, нижняя из которых является сборником-распределителем флегмы. Сырьевой поток подается тангенциально по двум штуцерам из одного штуцера поток попадает в кольцевое пространство между верхней и средней коническими обечайками, а из второго — в область между средней и нижней обечайками. Такое разделение потоков способствует более спокойному их вводу и лучшей сепарации жидкой фазы. [c.131]

Требуется определить значения коэффициентов структурного разделения потоков и конструкционных параметров элементов ХТС, которые обеспечат минимум математического ожидания экономического КЭ функционирования ХТС при любых допустимых случайных значениях неопределенных параметров ХТП. Математическая формулировка ИЗС имеет следующий вид. [c.133]

При введении в математическую модель тепловых балансов на ступенях разделения потоки не могут рассматриваться как заданные известные величины. Их значения связаны с теплосодержаниями жидкости и пара. Поэтому уравнения балансов становятся существенно нелинейными [c.307]

Рис. 111-11. Перенос точки разделения потоков в структурной блок-

Аналогичные правила можно вывести для переноса в структурной блок-схеме ХТС точки разделения потоков. Эти правила представлены на рис. 111-11. [c.108]

Какие же внутренние процессы лежат в основе механизма явления температурного расслоения газа Что имеется общего в способах получения разделенных потоков и в чем различие [c.35]

В разрезе объемной и контактной конденсации ПМДА-сырца представляла особый интерес разработка способа конденсации и собственно улавливания-сепарации в условиях высокоскоростного разделения потока, поскольку по сравнению с объемно-гравитационными конденсаторами ожидается резкое снижение [c.109]

Формулировка задачи оптимизации. В качестве критерия оптимизации стационарного режима работы контактного узла принята степень контактирования (т)<5) во всем аппарате. Определение оптимального режима [с максимально возможным (т ))] приводит к более полному использованию сырья и снижению выбросов непрореагировавшего сернистого ангидрида в окружающую среду. В качестве варьируемых переменных и А = 1 ч- 6 приняты расходы газа в отдельных газоходах в узловых точках разделения потоков, выраженных в долях от газовой нагрузки на аппарат [c.101]

Эффективность методов с памятью была проверена на примере расчета схемы с рециклом (рис. 15). В этой схеме блок 1 — реактор, в котором получается окись этилена блок 2 — блок механического смешения исходного и рециркуляционного потоков блок 3 включает абсорбер и узел механического разделения потоков. Математическая модель реактора приведена в книге [8, с. 49]. По сравнению с методом простой итерации данный метод обеспечил лучшую точность, при этом для решения задачи было затрачено в два раза меньше итераций. [c.43]

При интенсификации установок (производительность увеличена 1ротив проектной на 30% и выше) проблема роста сопротивления реакторах не может быть решена только за счет исключения пере-шсленных причин. В этом случае при системе двух реакторов рекомендуется обвязать их параллельно, с разделением потоков перед зечами. Благодаря этому перепад давления в реакторах может возрасти после года эксплуатации установки только до 0,08 МПа [c.137]

Значения поправочного коэффициента г з для рааличных схсм движения теплоносителей приведены на графиках рис. 1-1—1-11, где они даны в зависимости от характера взаимного направления потоков рабочих сред. При каждом из графиков и-меетоя соответствующая схема движения рабочих сред. Штриховка на этих схемах указывает на разделение потоков рабочих рред на отщельные ст>руи. Рис. 1-7, например, соответствует перекрестному пластинчатому теплообменному аппарату, рис. 1-8 —пучку труб, рис. 1-9 —одной трубе в поперечном потоке. [c.16]

В промышленных условиях используются в основном два типа аппаратов. В первом из них осуществляется прямоток лсонтактйого материала и обрабатываемого вещества в относительно узкой трубе при высоких скоростях дшжечий потоков. Здесь контактный аппарат не иапользуется для разделения потоков. Во втором иапользуются контактные аппараты большего диаметра и более низкие скорости потоков с тем, чтобы осуществить основное разделение потоков в верхней части реактора. [c.190]

Решение задачи синтеза ХТС с использованием интегрально-гипотетического принципа сводится к решению задачи определения значений коэффициентов структурного разделения потоков и параметров элементов, вйодящих в исходную гипотетическую обобщенную структуру ХТС, которые обеспечивают оптимальное в некотором смысле функционирование синтезируемой системы. [c.170]

Другим примером необходимости перестановки ТТО является наличие одинаковых ТТО (например, ТТО сжатие — расщире-ние ) после ТТО разделения потоков. Ясно, что в этом случае ТТО разделения потоков и ТТО расширения — сжатия целесообразно поменять местами. То же относится к одинаковым ТТО, расположенным перед ТТО смешения потоков. [c.202]

Оптимальная структура для синтезируемой ХТС представляет собой простую замкнутую ХТС (рис. У-5, б). На рис. У-6 представлены кривые сходимости значений КЭ и коэффициентов структурного разделения потоков для минимаксной характеристической технологической структуры ХТС. Величина КЭ меньше, чем номинальная, и подвержена возмущениям при колебаниях неопределенных параметров, т. е. (11 , Р )=—3,684. Более того, минимаксная характеристическая структура при номинальных значениях неопределенных параметров 1(1], Р ) = = —3,764, что больше только на 1"/о, чем 1(0 , Р") =—3,774 номинально-оптн-мальной структуры с номинальными значениями неопределенных параметров. [c.222]

Параметры процесса. Описанные выше рабочие параметры процесса с использованием воздуха в основном применимы к кислородным установкам. Кроме этих параметров важную роль в кислородных установках играют распределение НС1, распределение С2Н4 и количество рециркулята. При разделении потоков НС1 и этилена между реакторами образуется меньше хлористого этила и понижается общий перепад давления. [c.286]

Рис. 2. Гидроциклон для очистки сточных вод Перфорация стенки внутреннего цилиндра позволяет увеличить активную площадь отвода взвешенных частиц из цилиндрической перегородки, а ее выполнение в виде просечек (просечных отверстий) с отогнутыми вверх язычками, расположенными параллельными рядами по винтовой линии, создает упорядоченное движение потхжа. Это приводит к оперативному отводу взвешенных частиц из зоны разделения потока, в конечном итоге, повышению качества очищенной воды и увеличению производительности гидроциююна.

В эксперименте, выполненном на устройстве из органического стекла, в стационарных условиях (и = 0) с истечением наклонной к плоскости поверхности воздушной струи было найдено, что при прочих равных условиях, основной температурный эффект расслоения определяется диаметром сопла d, углом наклона сопла к плоскости а и его расстоянием h до плоскости (рис. 1.15). Для данной установки и условий опыта (скорость истечения воздуха из сопла 50 м/с) наибольшего эффекта (-1ГС и +30°С для охлажденного и нагретого потоков соответственно) достигали при а 67° и соотношении h/d 1,5. На этом принципе основан ряд предложенных нами конструкций энергоразделителей [23]. Следует заметить, что, кроме основного температурного эффекта, наблюдалось температурное расслоение и в разделенных потоках. Причем, в слоях воздуха ближе к плоскости температуры были несколько ниже, чем в верхних слоях потоков. [c.34]

Известно, что в сужающемся прямолинейном канале при дозвуковом энергетически изолированном течении газа происходит снижение термодинамической температуры. В винтовом сужающемся канале из-за значительных поперечных градиентов давления создаются условия для повышения скоростей слоев газа у выпуклой стенки по сравнению со скоростями в слоях газа у вогнутой стенки. Таким образом, в винтовом канале не исключено одновременное течение газа как с дозвуковыми, так и со сверхзвуковыми скоростями. Увеличивающаяся неравномерность распределения скоростей приводит уже в каналах сопловых вводов к температурному разделению потоков с более высокими термодинамическими температурами у вогнутой стенки и наиболее низкими в средней части канала по высоте. При дозвуковом течении газа по всей высоте термодинамическая температура будет понижаться по направлению к выпуклой стенке, при сверхзвуковом течении слои газа у этой стенки должны иметь несколько повышенную температуру, чем средние слои. Описанное распределение термодинамической температуры будет сохраняться и после истечения струй в трубу, при этом будут формироваться охлажденный и нагретый потоки. Нечто подобное будет происходить и в тангенциальных сопловых вводах, и, ближе всего к изложенной картине, — в сопловых вводах с лотковым или улиточным выходом. Некоторым подтверждением температурного разделения в каналах сопловых вводов служат данные В. И. Метенина, который наблюдал температурный эффект разделения в вихревой трубе (Д.т = 30 мм) с одним сопловым улиточным вводом при отношении сторон канала соплового ввода 2 3 (больший размер по [c.37]

В общем случае задача оптимизации схемы ставится следующим образом. Пусть в схеме имеются аппаратов с распределенными и сосредоточенными параметрами. Аппараты с распределенными параметрами (например, каталитические реакторы с неподвижным и кипящим слоями катализатора, абсорберы с насадкой и др.) описываются системами дифференциальных уравнений типа (1,1). Аппараты с сосредоточенными параметрами (например, реакторы идеального смешения, апна1Таты механического смешения и разделения потоков, ректификационные колонны и др.) в общем случае описываются конечными уравнениями типа (1,13). [c.16]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология