Коэффициент трения эквивалентный

Коэффициент трения зависит от числа Рейнольдса Re и от шероховатости стен. Эта зависимость дана на рис. 35. Средние значения абсолютной шероховатости стен, рекомендуемые для разных типов поверхности, приведены в табл. XII. Для некруглого сечения канала вместо диаметра подставляется эквивалентный диаметр э в, равный отношению четырехкратной площади поперечного сечения к периметру. [c.101]

Здесь I — длина трассы — коэффициент трения йд — эквивалентный диаметр трубопровода — линейная скорость потока при О °С ро — плотность движущейся среды при О °С Р — коэффициент объемного расширения газа t — рабочая температура среды. [c.183]

Fi (0), где Pi — давление на входе в трубку, соединенную с клапаном, Н/м Р — давление сжатого воздуха в рабочей полости, Н/м V-1 — скорость перемещения штока, м/с F- — сила противодействия пружины, Н F — сумма сил взаимодействия среды на затвор. Я F — сила трения штока о сальниковое устройство Н Сц — емкость рабочей полости исполнительного механизма по газу, м -с /кг R — коэффициент трения газа о стенки пневматической трубки (активное сопротивление), кг/м -с т1 — эффективная площадь мембраны исполнительного механизма, м = = М-1 — эквивалентная масса штока, кг Rg == R — коэффициент вязкого трения, т. е. сила трения для скорости, равной единице, кг/с g — податливость пружины, м/Н. [c.284]

Рассматривается задача определения коэффициента трения (л) в турбулентном потоке при перемещении жидкости или газа. Коэффициент зависит от значения критерия Рейнольдса (Re) и относительной шероховатости труб (е). Коэффициент трения вычисляется для новых чугунных труб и чугунных труб, бывших в эксплуатации. Эквивалентный диаметр труб t/e = 38 мм, абсолютная шероховатость (ash) приняты равными 0.5 и 1.4 соответственно [25]. [c.356]

Потери на трение в кольцевом канале вычисляются по обычным критериальным уравнениям, причем в качестве характерного размера принимается эквивалентный диаметр. Коэффициенты трения для оребренных труб почти идентичны коэффициентам для случая течения во внутренней трубе во всех режимах течения, кроме переходного. Местные потери, обусловленные переменной направления потока в и-образной трубе, составляют половину скоростного напора, рассчитанного ио скорости в кольцевом канале. Потери давления во входных патрубках часто бывают весьма существенными. [c.21]

Задача 111. 17. Из резервуара перекачивают охлаждающую воду в конденсатор, расположенный на высоте 11 м над ним. Воду подают по трубопроводу внутренним диаметром 80 мм и длиной 200 м. Эквивалентная длина местных сопротивлений соответствует 100 диаметрам трубы. Коэффициент сопротивления конденсатора I = 16, коэффициент трения I = 0,025. Определить к. п. д. насоса и расход воды, если известно, что мощность, потребляемая насосом, составляет 1.8 кет. Характеристика насоса (изменение [c.94]

Потери давления от местных сопротивлений учитываются как потери от гидравлического трения на шаге сетки Дд путем ввода условного эквивалентного коэффициента трения А,. Последний определяется из условия равенства на участке Дд потерь давления на гидравлическое трение потерям на местные сопротивления. Величина X, определяется по формуле [c.102]

Значение коэффициента трения X определяем из рис. 2.19. Эквивалентная характеристика форсунки [c.46]

На фиг. 6.15 представлены результаты для коэффициента трения в колене при течении чистого газа. Экспериментальные данные несколько выше, чем результаты для воды, полученные Ито [98]. Было принято, что эквивалентная длина L для колена 90° равна диаметру канала. На фиг. 6.10 и 6.11 представлены результаты для материалов с различной ллотностью. Заметно значительное разли-. чие характеристик течения в плавных поворотах и [c.218]

Важнейшее значение для проектирования экономично работающих печей имеет выбор наиболее выгодного сочетания размеров труб и числа параллельных /потоков. Правильное определение оптимальных параметров в свою очередь зависит от точного определения потери давления в печном змеевике. Для однофазного (газообразного или жидкого) потока достаточно точные результаты могут быть получены на основе современных полностью проверенных методов расчета. Большое значение для точного расчета потери давления в змеевиках имели бы уточненные данные по эквивалентным длинам двойников и фасонных частей различных типов, а также уточнение коэффициентов трения для чугунных труб. [c.63]

Для случаев движения жидкости или газа внутри труб некруглого сечения коэффициент трения определяется по тем же формулам, что л для круглых труб, но в качестве линейного размера при подсчете числа Не принимается эквивалентный диаметр. [c.69]

Эквивалентный диаметр канала спирального теплообменника dэ = 2Ь, где Ь — ширина канала, м. Величину коэффициента трения в спиральном канале можно определить по формуле [c.103]

Здесь к — коэффициент трения э — эквивалентный диаметр каналов для прохода газа ( э = 4, Рсв/а) Для некоторых насадок значения коэффициента трения к определяются соотношениями, приведенными в табл. 4.6, где с1в и н — внутренний н наружный диаметры насадки, /11 — высота слоя насадки. [c.165]

Цель работы — опытное определение коэффициента трения % и коэффициентов местных сопротивлений а также ориентировочная оценка эквивалентной шероховатости трубопровода е - [c.29]

Модель сетки Лоджа. Модель сетки цепей, связанных флуктуационными узлами взаимодействий, является эквивалентным представлением реальной структуры концентрированных растворов полимеров в блоке. В изложенных выше теориях рассмотрение механических свойств сетки проводилось путем введения понятия об эффективном коэффициенте трения в узлах, в которых взаимодействуют концы динамических сегментов цепи. А. Лодж проанализировал непосредственно модель самой сетки, принимая в качестве основной ее характеристики скорость образования узла между цепями а и 6 и время его существования до распада. Тогда число узлов, сохраняющееся в единице объема в момент времени t по отношению к раннему моменту времени f, пропорционально величине N t—t ), равной [c.296]

Здесь характеристическая вязкость [т ] измеряется в см г а и — это соответственно объем и радиус эквивалентной сферы (при сдвиге). Коэффициент трения эквивалентной сферы можно представить как/ = бжуоГ , где — радиус эквивалентной сферы при поступательном движении. Выразив г, (при сдвиге) из уравнения (19.25) и подставив это выражение в формулу/ = получаем [c.167]

Известно, что аналогия между теплообменом и трением для шероховатых поверхностей при турбулентном течении зависит от типа шероховатости. Решение задачи для эквивалентной песочной шероховатости приведено в [21], Недавно появившаяся работа рассматривает поверхности, которые можно производить промышленным способом. В [22] коэффициенты теплоотдачи для труб с шероховатостью в виде квадратных повторяющихся ребер обобщены на основе корреляций для коэффициента трения с использованием функции подобия Никурадзе числа Рейноль- [c.323]

Иногда коэффициент трения вычисляется либо по среднему гидравлическому радиусу, либо по эквивалентному диаметру. Гидравлический радиус определяется путем деления объема жидкости в пространстве между трубами иа суммарную площадь поверхности, а при вычислении числа Рейнольдса и параметров теплоотдачи (чисел Нуссельта, Стантона или Колберна) используется эквивалентный диаметр, равный 4 Г ,. [c.61]

Здесь Н—высота поверхности, по которой стекает пленка э — эквивалентный диаметр канала, по которому движется газ сиотн = ш -Ь и) , ср — относительная скорость газа (при противотоке) ш. ср — средняя скорость движения жидкой пленки, определяемая по уравнению (11,149) или (II,149а) рг — плотность газа X — коэффициент трения. [c.459]

Для несферических частиц коэффициент трения В не равен бят г и зависит от их формы и размера. Поэтому применение какого-либо одного — седиментационного или диффузионного — метода дает лищь условный радиус частиц, равный радиусу сферической частицы с тем же значением коэффициента диффузии или константы седиментации подобные эквивалентные радиусы могут различаться в зависимости от метода их определения. Для определения истинного размера или чаще массы т несферических частиц, а также для получения сведений об их форме необходимо сочетание двух принципиально различных, обычно диффузионных и седиментационных методов, т. е. независимое определение констант седиментации и коэффициентов трения частиц. Произведение этих величин не зависит от формы частиц и пропорционально их массе [c.157]

Коэффициент трения / определяемый через эквивалентную плотность, удобен в качестве эталона для сравнения с величиной /0. Использование параметра f" — 2ks/pdsU2s было бы более обоснованным, однако его трудно определить. [c.199]

Опыты на устанощившемоя турбулентном потоке через некруглые трубы (каналы) показали, что формулы (6-55) и (6-56) о писывают коэффициенты трения с достаточной точностью, когда диаметр, кото рый определяет коэффициент трения в этих формулах и в формуле (6-53), заменяется эквивалентным диаметром. Это положение справедливо для тех случаев, когда поперечное сечение не имеет острых углов. Числовые постоянные остаются неизменными. [c.203]

Го, ri, 3, I — радиусы центральной трубы, наружной обечайки корзины, эквивалентный диаметр кольцевого канала, длина рабочей (перфорированной) части корзины, и X — коэффициент трения для промыншенных трубопроводов (от 0,015 до 0,022) I, li, Ф, фх — коэффициенты сопротивления и свободное сечение перфорации для центральной трубы и наружной обечайки корзин соответственно /, /i — площадь поперечного сечения центральной трубы и кольцевого канала, м 8, и — свободный объем и коэффициент извилистости слоя S — удельная поверхность слоя, — коэффициент трения в слое и = [c.392]

Времена релаксации непосредственно зависят от температуры через фактор 1/Г, через величину пР, определяющую среднеквадратичное расстояние между концами цепи в состоянии равновесия (эта величина может изменяться в зависимости ог разности энергетических уровней разных конфигураций) и через изменение коэффициента трения г1о. Величина т)о в сильной степени изменяется с температурой и наиболее существенно влияет на значения Тр. То обстоятельство, что каждое время релаксации Тр в соответствии с излагаемой теорией характеризуется одинаковой температурной зависимостью, является подтверждением выполнения требований термореологически простого поведения, что дает теоретическое обоснование принципа температурно-временной эквивалентности. [c.151]

Коэффициент трения Коэффициент местного сопротивления задвижки Коэффициент местного сопро-.тивленпя вентиля Эквивалентная шероховатость [c.35]

Смотреть страницы где упоминается термин Коэффициент трения эквивалентный: [c.96] [c.9] [c.260] [c.91] [c.367] [c.189] [c.190] [c.327] [c.143] [c.64] [c.51] [c.276] [c.167] [c.98] [c.202] [c.299] [c.916] [c.13] [c.346] [c.45] [c.32] [c.125] [c.250] [c.382] [c.142]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология