Теплообменник средняя разность температур

Рис. 88. Поправка к средней разности температур для многоходовых теплообменников с перекрестным током

При смешанном токе теплоносителей (в многоходовых теплообменниках) средняя разность температур равна [c.148]

Таким образом, средняя разность температур, определяющая передачу теплоты от одного теплоносителя другому, равна среднелогарифмическому значению разностей температур на концах теплообменника. [c.33]

Расчет теплообменных аппаратов состоит из следующих операций 1) определение тепловой нагрузки, Вт (ккал/ч) 2) определение средней разности температур 3) расчет коэффициента теплопередачи, Вт/(м -К) или ккал/(м ч °С) 4) определение поверхности теплопередачи, м 5) определение числа теплообменников выбранного типа, необходимого для регенерации тепла потоков. [c.234]

ДИАГРАММЫ ДЛЯ ОПРЕДЕЛЕНИЯ СРЕДНЕЙ РАЗНОСТИ ТЕМПЕРАТУР ТЕПЛООБМЕННИКОВ Разд. 1.5 [c.42]

В этой формуле нам известны две величины — тепловая нагрузка теплообменников 0=1 519 ООО ккал/ч и средняя разность температур Дг р = 63° С. Значение коэффициента теплопередачи к для наших теплообменников найдем из практических данных о работе аналогичных теплообменников (табл. 5. 1 п конце главы). Для нашего сл> ая примем к = 200 ккал/м ч град. Тогда [c.76]

У теплообменников с Комбинированным течением обеих жидкостей расчет средней разности температур является очень сложным. Поэтому можно для обычно встречающихся в практике случаев определять среднюю разность температур при помощи поправочного коэффициента к среднелогарифмической разности температур, подсчитанной для чистого противотока. [c.19]

Расчет температурного режима теплообменника состоит в определении средней разности температур А/ср и вычислении средних температур теплоносителей (рабочих сред) /[ср и 2ср- [c.147]

Средняя разность температур входящая в уравнение, определяется как средняя логарифмическая разностей температур на концах теплообменника и At. [c.73]

ДИАГРАММЫ ДЛЯ ОПРЕДЕЛЕНИЯ СРЕДНЕЙ РАЗНОСТИ ТЕМПЕРАТУР ПРИ ТИПИЧНЫХ ДЛЯ ПРОМЫШЛЕННЫХ ТЕПЛООБМЕННИКОВ СХЕМАХ ДВИЖЕНИЯ ТЕПЛОНОСИТЕЛЕЙ [c.41]

Здесь — средняя движущая сила процесса теплопередачи в теплообменнике— средняя разность температур пара и воды, определяемая теоретическим уравнением [c.141]

Ориентируясь на пакетную компоновку пластин теплообменника, при которой будет смешанный поток теплоносителей, рассчитаем поправку на среднюю разность температур. Из рис. 6.1 при Р =- (35—20)/(30 — 20) = 0,25 и = (80 — 30)/(35 — 20) = 3,35 получим е . = 0,7. [c.180]

Уравнение (19) позволяет рассчитать эффективность Е теплообменника как произведение величин, характеризующих размер теплообменника, т. е. па отношение средней разности температур к максимально возможной разности температур. [c.24]

Хотя по новой схеме несколько снизилась температура нефти на входе в пародистиллятный теплообменник, но средняя разность температур холодной и горячей сред увеличилась, что обеспечит больший съем тепла в пародистиллятном теилообменнике. Попытаемся определить эту эффективность путем ориентировочных расчетов. Будем считать, что с перегруппировкой теплообменников согласно рис. 5. 3 удастся несколько увеличить нагрузку пародистиллятного теплообменника до s = 2 770 ООО ккал/ч. Определим температуру нефти на выходе из пародистиллятного теплообменника. Теплосодержание нефти при 50° С [c.80]

Обычно коэффициент теплопередачи К можно считать постоянным. В этом случае разбивают весь процесс теплообмена на ряд элементарных процессов и считают, что в каждом таком процессе передается количество тепла Др найдя для каждого участка теплообменника среднюю разность температур, можно написать для него [c.244]

B. Теплообменники типа труба в трубе . Типичный теплообменник труба в трубе показан на рис. 1. Его особенность заключается в том, что он состоит из одной трубы, размещенной концентрически в другой большего диаметра с соответствующими патрубками на концах для подвода теплоносителей от одной секции к другой. Внутренняя труба может иметь продольные ребра, приваренные к ней изнутри или снаружи для увеличения поверхности теплообмена со стороны потока с более низким коэффициентом теплоотдачи. Для выполнения условий ограничения перепада давления по каждому потоку и применимости понятия средней разности температур секции теплообменника труба в трубе могут быть соединены последовательно или параллельно. [c.5]

Принимаем к установке восьмиходовой теплообменник. Средняя разность температур в водяной секции подогревателя бражки между рабочими средами [c.62]

Это означает, что АТ/д яцляется логарифмической средней разности температур i —Тг.ощ out— Гз/т. Если теплообменник противоточного типа, то эти две разности представляют o6oii перепады температур на концах теплообменника, однако приведенное определение справедливо и для более общих вариантов. [c.24]

Определение средней разности температур. В рассматриваемом газожидкостном теплообменнике жидкая рабочая среда находится в состоянии кипения при постоянной температуре 1кяш = —25°С. Газообразная рабочая среда охлаждается в интервале температур от / [ = 35°С до 1 ) = —4 С. При этом разности температур составляют [c.184]

Приведенные выше уравнения, очевидно, представляют собой наиболее простые соотношения для расчета. Однако могут возникнуть существенные ошибки при использовании понятия средней разности температур ДГ в условиях, когда не выполняются допущения. Определенные классы задач по расчету некоторых теплообменников (таких, как вертикальные термосифонные испарители и многокомпонентные или парциальные конденсаторы) не укладываются в рамки упрощающих предположений даже приближенно, и для них необходимо интегрировать основное уравнение численно. Дополнительное обсуждение методов, основанных на применении величин и и ДГ, приведено в 2.1.2, 2.1.3, т. I. [c.5]

Средняя разность температур в противоточиом теплообменнике будет [c.92]

Из рис. 5. 2 видно, что пародистиллятный теплообменник с меньшим температурным перепадом горячего потока включен после гудронных теплообменников. Если по действующей схеме теплообмена определить (по рпс. 4. И) среднюю разность температур в гудронных и пародистиллятном теплообменниках, то получим, что средняя разность температур для первых Д i p = = 234° С, для второго Дгср = 89° С. Но известно, что чем выше средняя разность температур, тем эффективнее условия теплообмена. В пашем случае целесообразнее переключить пародистиллятный теплообменник так, как это показано на рис. 5. 3. [c.80]

С усилением степени использования тепла отходящих с установки продуктов увеличивается необходимая поверхность теплообменников, причем она возрастает не пропорционально количеству использованного тепла, а более резко. В основном это объясняется падением средней разности температур. [c.71]

Это уравнение отличается от уравнения (6), дающего ДГд для противоточного движения теплоносителей, только индексами in и out при Гг- Выражение для средней разности температур в теплообменниках с однонаправленным и противоточным движением теплоносителей остается среднелогарифмическим ATiM и в общем случае в духе уравнения [c.33]

Регенерацию растворителей иэ экстрактных растворов осуществить несколько сложнее, так как невозможно испарить в один прием основную массу растворителя. Применяют многоступенчатую отгонку (3—4 ступени), часто с использованием тепла последующей ступени в предшествующей. Нередко, чтобы увеличить среднюю разность температур в обогреваемых конденсирующимися парами теплообменниках, в последующей ступени поддерживают более высокое избыточное давление (0,3—0,4 МПа). В первой ступени (рис. 35) экстрактный раствор нагревается в теплообменнике 2 парами растворителя, выходящими из испарителя 5. Подогретый экстрактный раствор поступает в испаритель 3, где от него отделяется растворитель. Пары растворителя уходят из испарителя 3 сверху, а полуотпаренный экстрактный раствор подается в испаритель 5, работающий под повышенным давлением (0,3— 0,5 МПа). Необходимое тепло вводится в испарители 3 а 5 циркулирующим через соответствующие змеевики печи . экстрактйым раствором. Пары растворителя из испарителя 5 поступают в теплообменник 2. Окончательно растворитель отгоняют в-отпарной колонне 6. [c.105]

В разд. 3.1 рассмотрены некоторые основные уравнения, включающие формулы для расчета средней разности температур. Сформулированы критерии выбора и проектирования типа теплообменников. Описана последовательность расчета теплообыенных аппаратов как с применением ЭВМ, так и вручную по приближенным соотношениям. Приведены приближенные методы расчета кожухотрубных тенлообменников. [c.3]

При противотоке более холодный теплоноситель с той же начальной температурой что и при прямотоке, может нагреться до более высокой температуры 2к, близкой К начальной температуре более нагретого теплоносителя. Это позволяет сократить расход более холодного теплоносителя, но одновременно приводит К некоторому уменьшению средней разности температур и соответственно — к увеличению потребной поверхности теплообмена при противотоке по сравнению с прямотоком. Однако экономический эффект, достигаемый вследствие уменьшения расхода теплоносителя при противотоке, превы-нтает дополнительные затраты, связанные с увеличением размеров теплообменника. Отсюда следует, что применение противотока при теплообмене более экономично, чем прямотока. [c.304]

Если средняя разность температур труб и кожуха в теплообменниках жесткой конструкции, т. е. с неподвижными, приваренными к корпусу трубными решетками, становится значительной (приблизительно равной или большей 50° С), то трубы и кожух удлиняются неодинаково. Это вызывает значительные напряжения в трубных решетках, может нарушить плотность соединеиия труб с решетками, привести к разрушению сварных шиои, недопустимому смешению обменивающихся теплом сред. Поэтому при разностях температур труб и кожуха, больших 50° С, или при значительной длине труб применяют кожухотрубчатые теплообменники нежесткой конструкции, допускающей некоторое перемещение труб относительно кожуха аппарата. [c.329]

Средняя разность температур. В рассчитываемом парожндкостном спиральном теплообменнике пар конденсируется прн постоянной температуре tt = 104 С. Другая рабочая среда (вода) нагревается от / = 10°С до = = 90° С. При этом разности температур составят [c.173]

Ректификационные установки для перегонки нефти до Maayia. Для однократного испарения нефти до мазута типичной является приведенная выше технологическая схема установки, изображенная на фиг. 257. Она состоит из трубчатой печи, ректификационной колонны с выносными отпарными колоннами, теплообменной, конденсационной и охладительной аппаратуры. Сырье прокачивается вначале через теплообменники циркулирующего орошения, затем через дестиллатные и остатковые теплообменники в водо-грязеотстойники. Отсюда нефть иод давлением сырьевого насоса проходит через печь в ректификационную колонну. Неиспользованным остается тепло бензиновых паров. Эффективность регенерации тепла бензиновых паров для предварительного нагрева исходного сырья оспаривается рядом положений. Основным из них является пониженная средняя разность температур и, как следствие, требуемая для теплообмена огромная поверхность конденсаторов. Кроме того, малейшая течь хотя бы в одной из трубок пародестиллатных теплообменников вызывает порчу цвета бензинового дестиллата и превращает его в некондиционный товар. Поэтому на многих нефтеперегонных заводах отказались от использования тепла конденсации бензиновых паров. [c.361]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология