Теплообмен

Змеевики трубчатых печей для термического крекинга и пиролиза являются типичным примером змеевиковых реакторов с теплообменной поверхностью для эндотермических реакций. Конвекционный [c.277]

В книге рассмотрены основы расчета перегонки и ректификации нефтяных смесей, простые и сложные схемы перегонки и ректификации, разделительные системы со связанными тепловыми и материальными потоками и с тепловыми насосами. Рассмотрены методы синтеза и анализа разделительных и теплообменных систем, типовые схемы автоматического управления процессами перегонки и ректификации. Приведены многочисленные примеры синтеза и анализа технологических схем перегонки н ректификации основных процессов нефтепереработки. [c.2]

К основному технологическому оборудованию относят аппараты и машины, в которых осуществляют различные технологические процессы — химические, физико-химические и др., в результате чего получают целевые продукты. Таким образом, к основному технологическому оборудованию можно отнести следующую аппаратуру реакционную — контактные аппараты, реакторы, конверторы, колонны синтеза и другие аппараты, в которых протекают химические реакции, а также аппараты и машины для физикохимических процессов — абсорберы, экстракторы, ректификационные колонны, сатурационные башни, сушилки, выпарные и теплообменные аппараты, вальцы, каландры, прессы и т. п. [c.26]

Процесс теплопередачи в камере конвекции складывается из передачи тепла от газового потока к конвекционным трубам конвекцией и радиацией. Основное значение в конвекционной камере имеет конвекционный теплообмен. Однако излучение газов и кладки также заметно влияет на процесс теплоотдачи. [c.127]

Тепловой расчет кожухотрубчатых холодильников не отличается от расчета теплообменных аппаратов и сводится к определению коэффициента теплопередачи и с]юдней разности температур. [c.158]

Типичным примером кожухотрубчатого реактора с внутренним теплообменом, работающего нри условиях, близких к изотермическим, является реактор для селективной полимеризации олефинов (рис. 140). [c.276]

Такое разделение осуществляется обычно путем многократного контакта меи ду парами и жидкостью. При контакте происходит массообмен и теплообмен между неравновесными нарами и жидкостью в результате чего кидкость обогащается высококипящим компонентом, а пары — низкокинящим компонентом. Такой процесс получил название процесса ректификации. [c.210]

ТЕПЛООБМЕННЫЕ АППАРАТЫ, ХОЛОДИЛЬНИКИ И КОНДЕНСАТОРЫ [c.145]

Новые конструкции тарелок, допускающие высокие скорости потоков при малом расстоянии между тарелками (200 мм), и новые конструкции теплообменных аппаратов, работающие с минимальной разностью температур (5°С), позволяют все более широко применять технологические схемы одноколонных агрегатов с тепловым насосом. В нефтепереработке одноколонные системы ректификации с тепловым насосом в настоящее время применяют в основном на этиленовых установках при разделении смесей этилен— этан и пропилен — пропан. [c.114]

Массообмен и теплообмен между парами и жидкостью па каждой ступени контактирования могут происходить лишь при наличии так называемой разности фаз, т. е. ири отсутствии равновесия между парами и жидкостью, поступающими на каждую ступень. Следовательно, температура паров, поступающих на данную ступень, должна быть выше, чем температура жидкости. После контакта паров и жидкости на каждой ступени в пределе должно наступать равновесие т. е. выравнивание температур паровой и жидкой фаз. [c.210]

Этот способ имеет еще то достоинство, что благодаря непрерывному кипящему движению взвешенного контакта достигается быстрее внутреннее смешение газов и более действительный и полный теплообмен между поступающим свежим газом и реакционным. Способ полностью оправдал себя, особенно для хлорирования этана, пропана и др. Дальнейшая переработка продуктов хлорирования после освобождения от хлористого водорода промывкой водой и щелочью производится перегонкой под давлением. [c.115]

Второй метод основывается на циркуляции через стационарный слой катализатора синтез-газа и масла. Теплота реакции в этом способе отводится в основном маслом, которое имеет значительно более высокую теплоемкость, чем газ, охлаждается вне реактора и возвращается в цикл. Следовательно, здесь имеется прямой теплообмен. Используемое масло является фракцией продуктов синтеза. Часть теплоты реакции может отводиться за счет испарения масла, что зависит от температурных Пределов ки,пения выбранного масла [57]. Обычно масло подбирается с таким расчетом, чтобы за счет испарения отводилась примерно половина тепла реакции. [c.116]

Дополнительное преимущество этого процесса заключается в том, что устраняется необходимость нагрева исходного сырья до высокой начальной температуры, требуемой для протекания реакции. При осуществлении процесса в результате колебательного движения взвешенных зерен катализатора происходит интенсивное перемешивание и достигается практически идеальный теплообмен между поступающей свежей газовой смесью и горячими газообразными продуктами реакции, обеспечивающий достаточный нагрев исходной газовой смеси. Именно в этом свойстве и заключается особенность взвеси твердой фазы. Каталитическая активность твердой фазы проявляется лишь в первые часы работы (до графитирования зерен катализатора), а при длительной работе практически полностью отсутствует. Именно поэтому рассматриваемый метод хлорирования следует отнести к группе термических процессов. [c.170]

Стоимость теплообменной аппаратуры принимается пропорциональной массе теплообменного аппарата при заданных коэффициенте теплопередачи и температуре хладоагента [c.103]

Приведенные затраты по этим уравнениям позволяют довольно просто определять некоторые соотношения, влияющие на формирование общих затрат. Так, выражение представляет собой часть приведенных затрат на процесс ректификации и характеризует расходы на сооружение и эксплуатацию теплообменного оборудования. Выражение ЛlЛ/( +l) характеризует затраты на обслуживание колонны. Доля приведенных затрат, связанная с сооружением теплообменного оборудования, будет равна соотношению коэффициентов Л2/(Л2 + Л1). Доля расходов на со- [c.104]

По сравнению с простыми схемами синтез сложных схем с теплообменом требует значительно большего объема вычислений из-за необходимости перебора всех возможных вариантов теплообмена с определением оптимальных условий разделения смесей в каждой колонне (давления, числа тарелок и флегмового числа). [c.138]

Для синтеза схем ректификации с теплообменом между потоками в конденсаторах и кипятильниках разных колонн предложены следующие эвристики [43, 45]. [c.139]

Наиболее выгодной схемой при теплообмене между потоками является такая, при которой осуществляется последовательное выделение из схемы компонента по мере уменьшения его летучести. [c.139]

Использование только одного острого орошения в верху колонны неэкономично, так как низкопотенциальное тепло малопригодно для регенерации теплообменом. Кроме того, в этом случае расход потоков пара п жидкости изменя- [c.166]

Конве1сция жидкости (газа) может быть вынужденной либо свободной. В теплообменных аппаратах наблюдается вынужденная кон векция /КИДКОСТИ. Режим движения жидкости в них может быть ламинарным, переходным либо турбулентным. [c.149]

Теплообмен на соответствующих блоках между горячими и холодными потоками обозначается буквами, например, А и В. Поскольку при теплообмене тепло, отдаваемое одним потоком, практически полностью передается другому потоку, [c.322]

Пример 1. Необходимо синтезировать систему теплообмена между двумя холодными потоками и 5 , одним горячим потоком и теплоносителем (водяным паром). Исходные данные по этому примеру приведены на диаграмме энтальпий потоков (см. рис. У1-9). Здесь температура водяного пара (232 °С) ниже температуры горячего потока на входе Sл (250 °С). Следовательно, верхняя часть горячего блока S l должна быть связана теплообменом с верхней частью холодного блока и поэтому оба элемента этих блоков обозначаются буквой А. Теплообмен между этими потоками осуществляется при температуре горячего потока на выходе, равной температуре водяного пара (232 °С). Водяной пар используется для подогрева холодного потока 5 5 (см. рис. У1-9, заштрихованная часть в низу блока 5с ). Нижняя часть блока связывается теплообменом с блоком 5 2 и поэтому оба элемента этих блоков обозначаются буквой В. Синтезированная схема теплообмена показана на рис. У1-10. [c.324]

Теплообмен в промышленных реакторах может быть пенрерывнылг или ступенчатым. Он люжет осуществляться через поверхность теплообмена и с применением теплоагептов смешения. [c.276]

Рассмотрим еще один эволюционно-эвристический метод синтеза системы теплообмена, легко реализуемый также вручную [14]. В основу метода положены две эвристики 1) теплообмен ску-ществляется в первую очередь между наиболее горячим и наименее холодным потоками 2) поверхность теплообмена определяется исходя из требований максимального количества переданного тепла между двумя потоками с заданными температурами на входе. [c.325]

Рассматривают теплообмен между потоками с входящей температурой горячего потока Т и уходящей температурой холодного потока T" i. [c.326]

Учитывая ненадсжность и недолговечность сальниковых уплотнений, проектировщики предложили для укрупненных уотановок типа Л-35-11/бОО разработать новуй конотрукцио теплообменного аппарата. Для этих установок ВНИИнефтемашем был разработан annaJliT с внутренней трубой. Однако масса этого аппарата, вы- [c.37]

Теплообмен излучением между экраном Нц и неэкранировапной поверхностью кладки Р определяется мощностью оптического пучка взаимного излучения этих поверхностей [c.124]

Вопрос о том, тепло каких потоков выгодно регенерировать, должен решаться в каждом конкретном случае в зависимости от температуры п количества того или иного потока. Важно также правильно выбрать степень регенерации тепла па установке. Обычно ущ,ествует некоторая оптимальная степень регенерации тепла, являющаяся наиболее экономичной. С углублением регенерации тепла увеличивается поверхность теплообменных аппаратов, возрастает температура отходящих дымовых газов в печн и снижается коэффициент полезного действия печи, вследствие чего может увеличиться расход топлива.В конечном счете экономия от снижения расхода воды па охлаждение и расход металла на холодильники может оказаться меньше, чем дополнительные затраты на топливо и по-ыерхность теплообмена. [c.145]

Скорости в кожухотрубчатых теплообменных аппаратах обычно колеблются в пределах 0,1—0,7 м/сек, причем оии пижо со стороны ме/ктрубного пространства. В теплообмепппках труба в трубе ли-це1[иые скорости могут достигать 1 — , Ъ м/сек. [c.149]

Примером змеевнкового реактора с развитой теплообменной поверхностью является реактор для производства полиэтилена в. д. (рис. 141). Реактор представляет собой теплообменник типа труба в трубе , элементы которого соединены двойниками. [c.277]

Средняя разность температур в теплообменных аппаратах определяется в зависимости от схемы теплопередачи. Еслп температуры нагревающего и пагреваемого потоков постоянны, как, например,. [c.153]

Реакторы с поверхностью теплообмена выполняются в виде трубчатых теплообменных аппаратов с насыпанным в трубки или межтрубное пространство катализатором, а также в виде непрерывных змеевиков с внешним обогревом или охлаждением. Применяются также пластинчатые реакторы. Реже применяются цилиндрические аппараты с наружной охлаждаюЕцей или нагреваюгцей рубашкой. [c.276]

В схемах, использующих многосекционные колонны со связанными материалами и тепловыми потоками (рис. П-14), каждая колонна в точке питания, в концевой или промежуточной точках соединяется со смежными колоннами противоположно направленными паровыми и жидкостными потоками [21, 22]. В таких схемах необходимо иметь всего лишь по одному конденсатору и кипятильнику независимо от числа колонн. В подобных схемах энергетические затраты меньше, чем в обычных, простых схемах вслед, ствие снижения термодинамических потерь при теплообмене и при смешении потоков на конце колонны и на тарелке питания. Однако в этих схемах возрастает необходимое число секций и.тарелок для обеспечения одинакового разделения многокомпонентной смеси. В то же время общее число отдельных колонн в указанных схемах меньше, чем в обычной схеме. Так, дЛя разделения ше-стикомпонентной смеси минимальное число колонн равно трем вместо пяти в обычной схеме. [c.117]

В патенте [28] смесь продуктов алкилирования предлагается разделить также в одной сложной ректификационной колонне (рис. -31). Однако, в отличие от патента 27], конденсацию изо-бутаяовой фракции, выводимой в паровой фазе боковым погоном, рекомендуется осуществлять теплообменом с жидкостью в низу изобутановой колонны, которая используется для предварительного разделения исходной смеси изомеров бутана. [c.240]

Теплообмен между горячими потоками или теплоносителем и холодными потоками или хладоа гентами осуществляется последовательно для потоков в порядке уменьшения их температур, т. е. горячий поток с максимальной температурой на входе связывается теплообменом с холодным потоком с максимальной температурой на выходе горячий поток со вредней температуре а входе связывается теплообменом с холодными потоками со средней температурой на выходе и, наконец, горячий поток с минимальной температурой на входе связывается теплообменом с холодным потоком с минимальной температурой на выходе. [c.323]

Если температура Тк настолько низкая, что она не позволяет осуществлять теплообмен с потоком Td, необходимо установить подогреватель для холодного потока для нагрева его с температуры T tJio Тст и тогда для последующего шага необходимо принять П = Г т. [c.326]

Принимая для указанных выше потоков максимальный теплообмен (максимальное количество пб1реданного тепла), определяют потребную поверхность теплообмена. [c.326]

Проверка данного метода на целом ряде примеров показала, что он обеспечивает при минимальных затратах времени счета нахождение системы теплообмена, близкой к оптимальной. В отдельных случаях, однако, оптимальная система получается лишь при использовании вместо пфвой эвристики другой теплообмен осуществляется между наиболее горячим и вторым наименее холодным потоками. Одним из существенных достоинств указанного метода является возможность синтеза циклических схем теплообмена, не всегда реализуемых другими известными методами синтеза. [c.327]

Новые типы теплообменных и выпарных аппаратов. Созданы кожухструбчатые теплообменники с иродольнооребренными тру-ба.ми. Такие теплообменники обеспечивают высокую тепловую эффективность при различных по физическим свойствам рабочих средах газ — жидкость, газ — нар и др. [c.41]

Руководство по лабораторной ректификации 1960 (1960) -- [ c.44 , c.45 , c.48 , c.197 , c.449 ]

Моделирование и системный анализ биохимических производств (1985) -- [ c.99 ]

Химические реакторы как объекты математического моделирования (1967) -- [ c.0 ]

Переработка нефтяных и природных газов (1981) -- [ c.289 ]

Химический энциклопедический словарь (1983) -- [ c.563 ]

Основные процессы и аппараты химической технологии Изд.7 (1961) -- [ c.0 ]

Топочные процессы (1951) -- [ c.66 ]

Расчеты аппаратов кипящего слоя (1986) -- [ c.0 ]

Массообменные процессы химической технологии (1975) -- [ c.57 ]

Процессы и аппараты химической технологии Часть 1 (2002) -- [ c.0 ]

Процессы и аппараты химической технологии Часть 2 (2002) -- [ c.0 ]

Основные процессы и аппараты химической технологии Кн.1 (1981) -- [ c.0 ]

Перегонка (1954) -- [ c.154 , c.156 ]

Переработка нефти (1947) -- [ c.260 ]

Научные основы химической технологии (1970) -- [ c.0 , c.51 , c.52 , c.81 , c.85 , c.215 , c.223 , c.350 ]

Псевдоожижение твёрдых частиц (1965) -- [ c.17 , c.23 , c.142 , c.144 ]

Химические реакторы как объект математического моделирования (1967) -- [ c.0 ]

Промышленное псевдоожижение (1976) -- [ c.38 , c.40 , c.177 , c.204 ]

Гидромеханика псевдоожиженного слоя (1982) -- [ c.236 ]

Теоретические основы переработки полимеров (1977) -- [ c.158 ]

Большой энциклопедический словарь Химия изд.2 (1998) -- [ c.563 ]

Химия справочное руководство (1975) -- [ c.542 , c.545 ]

Инженерная химия гетерогенного катализа (1965) -- [ c.115 , c.207 , c.208 ]

Взрывобезопасность и противоаварийная защита химико-технологических процессов (1983) -- [ c.203 ]

Электрооборудование электровакуумного производства (1977) -- [ c.114 ]

Основные процессы и аппараты Изд10 (2004) -- [ c.260 ]

Основные процессы и аппараты химической технологии Издание 4 (низкое качество) (1948) -- [ c.183 ]

Основные процессы и аппараты химической технологии Издание 5 (1950) -- [ c.238 ]

Основные процессы и аппараты химической технологии Издание 6 (1955) -- [ c.273 ]

Термическая фосфорная кислота, соли и удобрения на ее основе (1976) -- [ c.79 , c.124 , c.172 , c.173 ]

Теоретические основы образования тумана при конденсации пара Издание 3 (1972) -- [ c.0 ]

Гидромеханические процессы химической технологии Издание 3 (1982) -- [ c.17 , c.18 , c.24 , c.25 ]

Гидродинамика, массо- и теплообмен в дисперсных системах (1977) -- [ c.0 ]

Переработка термопластичных материалов (1962) -- [ c.101 ]

Химическая кинетика и расчеты промышленных реакторов Издание 2 (1967) -- [ c.0 ]

Химическая кинетика и расчеты промышленных реакторов Издание 2 (1967) -- [ c.0 ]

Компрессорные машины (1961) -- [ c.31 , c.40 ]

Эффективные малообъемные смесители (1989) -- [ c.5 , c.11 , c.169 ]

Технология серной кислоты (1985) -- [ c.0 ]

Химическая кинетика и расчеты промышленных реакторов (1964) -- [ c.0 ]

Химическая кинетика м расчеты промышленных реакторов Издание 2 (1967) -- [ c.0 ]

Тепловые основы вулканизации резиновых изделий (1972) -- [ c.0 , c.9 , c.138 ]

Процессы в кипящем слое (1958) -- [ c.10 , c.100 ]

Процессы и аппараты химической технологии Издание 3 (1966) -- [ c.363 ]

Оборудование производств Издание 2 (1974) -- [ c.70 , c.85 ]

Теплопередача и теплообменники (1961) -- [ c.15 , c.19 ]

Перемешивание в химической промышленности (1963) -- [ c.0 ]

Основные процессы и аппараты химической технологии Издание 8 (1971) -- [ c.274 ]

Физическая и коллоидная химия (1960) -- [ c.81 ]

Основные процессы технологии минеральных удобрений (1990) -- [ c.0 ]

Альбом типовой химической аппаратуры принципиальные схемы аппаратов (2006) -- [ c.31 , c.32 ]

Процессы и аппараты нефтегазопереработки Изд2 (1987) -- [ c.0 ]

Справочник химика Том 5 Издание 2 (1966) -- [ c.539 , c.613 ]

Процессы и аппараты химической технологии Часть 1 (1995) -- [ c.0 ]

Процессы и аппараты химической технологии Часть 2 (1995) -- [ c.0 ]

Процессы и аппараты химической технологии Издание 5 (0) -- [ c.363 ]

Печи химической промышленности Издание 2 (1975) -- [ c.0 ]

Расчеты процессов и аппаратов нефтеперерабатывающей промышленности Издание 2 (1974) -- [ c.0 ]

Расчет нагревательных и термических печей (1983) -- [ c.164 ]

Справочник по обогащению руд Издание 2 (1983) -- [ c.192 ]

Справочник химика Изд.2 Том 5 (1966) -- [ c.539 , c.613 ]

Теплопередача и теплообменники (1961) -- [ c.15 , c.19 ]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология