Разность температур средняя логарифмическая

Фиг. 54. Зависимость коэффициента теплоотдачи ири кипении сахарного раствора от средней логарифмической разности температур

Средняя логарифмическая разность температур по уравнению (4. 33) составит [c.74]

Средняя логарифмическая разность температур. Средняя арифметическая разность температур [c.350]

Рис. 35. Поправочный коэффициент е для определения средней логарифмической разности температур в случае перекрестного потока.

Средняя разность температур (среднее логарифмическое) [c.505]

При нагревании реакционной массы конденсирующимся водяным паром при 01 = 02 = 02 (Д ср)з рассчитывается как средняя арифметическая или логарифмическая разность температур. [c.249]

Рис. УП-4. Номограмма для определения средней логарифмической разности температур.

Определить температуру воды на выходе и ее расход как функции концентрации и времени. При расчете принять логарифмическую среднюю разность температур. [c.109]

Средняя разность температур в случае противотока и прямотока (логарифмическая) выражается уравнением (Тср) [c.73]

Вместо бесконечно малой величины dx можно взять среднюю толщину стружки h, где изменяется концентрация сахара, и считать эту толщину постоянной величиной. Затем вместо дифференциала концентраций можно взять конечную разность концентрации сахара в стружке и в омывающей ее воде. Учитывая, что эта разность меняется со временем, следует взять среднюю разность за весь процесс, В этом случае П, М, Силин справедливо рекомендует воспользоваться аналогией между диффузией и теплопередачей, где приходится иметь дело со средней разностью температур. Средняя разность температур вычисляется по логарифмическому уравнению Грасгофа. Применительно к нашему случаю уравнение будет иметь вид [c.121]

Приближенные формулы для теплового расчета теплообменников, основанные на замене средней логарифмической разности температур средней арифметической, были известны уже давно [Л. 2-3]. Однако на практике они применялись редко, так как дают в большинстве случаев слишком большую погрешность. [c.92]

Средняя логарифмическая разность температур ср определяется из соотношения [c.180]

А i p — средняя логарифмическая разность температур сырья и дымовых газов в конвекционной камере в °С к — коэффициент теплопередачи в ккал м ч град. [c.108]

В тепловом расчете АВО используется средняя логарифмическая разность температур, которая определяется из условия постоянного расхода теплоносителя и равномерности коэффициента тепло- [c.38]

Средняя логарифмическая разность температур нефти и дымовых газов в конвекционной камере [c.111]

Соответствующая этому теплосодержанию температура к = 228° С. Средняя логарифмическая разность температур нефти и дымовых газов в конвекционной камере [c.115]

Средняя логарифмическая разность температур. [c.47]

Средняя разность температур входящая в уравнение, определяется как средняя логарифмическая разностей температур на концах теплообменника и At. [c.73]

Средняя логарифмическая разность температур при противотоке теплоносителей составляет [c.514]

Среднюю разность температур для остальных случаев перекрестного и смешанного течения можно выразить как произведение среднего логарифмического разности температур и поправочного множителя, приводимого для типичных расположений потока в справочных руководствах по теплопередаче. [c.95]

Средняя логарифмическая разность температур, °С............... 10,6 [c.44]

Наряду с коэффициентом теплопередачи тепловую производительность АВО характеризует средняя логарифмическая разность температур 0ср, которой оценивается температурный уровень рассеивания тепла. Последовательность анализа величины 0ср аналогична последовательности анализа коэффициентов теплопередачи. [c.77]

Фиг. 11. Диаграмма для определения соедией разности температур вер", й, разность температур теплоносителей на входе 2 разность температур на выходе — средняя логарифмическая разность температур.

Сравнивая достигаемые значения плотности теплового потока, видим, что для линий I и 2 д при = 20 °С соответственно составляет 1420 и 1260 Вт/м , а для линий 3 д — 780 Вт/м . Уменьшение значения д для линии 3 в сравнении с зависимостью 2 обусловлено меньшей логарифмической разностью температур и большим содержанием газовых составляющих в парогазовой смеси. По мере увеличения t возможности аппаратов по обеспечению технологического режима снижаются, и при ii = 30 °С для зависимостей I, 2 и 3 величина д соответственно составляет 1020 и 610 Вт/м . Если использовать систему увлажнения охлаждающего воздуха или струйную подачу воды на поверхность теплообмена, что позволит повысить эффективность АВО (в среднем на 12%), то нормальная работа АВО возможна при более высокой температуре охлаждающего воздуха. Для линии I. 2 ц 3 на рис VI-1.5 эти температуры составят 25,2 26,0 и 26,7 °С, т. е. предел обеспечения номинальных параметров работы системы охлаждения по температуре атмосферного воздуха повысился на 2—7 °С, что составляет от 6 до 21% времени в году. Из рисунка VI-15 также видно, что чем ниже интенсивность снижения д, тем больший эффект достигается от использования системы увлажнения ири приблизительно одинаковых значениях плотностей теплового потока. [c.150]

Средняя логарифмическая разность температур может быть определена по номограмме (рис. УП-4). [c.545]

Это означает, что АТ/д яцляется логарифмической средней разности температур i —Тг.ощ out— Гз/т. Если теплообменник противоточного типа, то эти две разности представляют o6oii перепады температур на концах теплообменника, однако приведенное определение справедливо и для более общих вариантов. [c.24]

Средняя логарифмическая разность температур между дымовыми газами и нагреваемой нефтью [c.106]

Часто бывает целесообразнее принимать вместо перепада температуры среднюю логарифмическую разность величины АХср перепада влажности. Из [c.475]

Пример. При упаривании в АПГ стоков ЭЛОУ Надворнянского НПЗ (тепловая мощность аппарата составляла 39,4 кВт, коэффициент избытка воздуха был равен 1,2) экспериментально было установлено, что, начиная с глубины погружения устья жаровой трубы горелки И >0,2 м, разность температур между парогазовой смесью, выходящей из аппарата, и упаренным раствором практически остается постоянной. Иными словами, в данном случае Н = 0,2 м является минимально необходимой глубиной погружения для обеспечения процесса теплообмена. При этом отношение действительных объемов парогазовой смеси на входе и выходе из аппарата составляет 1,94, т. е. диаметр одиночного пузырька парогазовой смеси за время пребывания в зоне контакта уменьшается в 1,25 раза. Скорость парогазовой смеси, отнесенная к полному поперечному сечению циркуляционной трубы, на входе = = 5,14 м/с, на выходе = 3,2 м/с, средняя скорость и = , 7 м/с. Средний логарифмический напор в аппарате 0 = 254 С, величина коэффициента теплопередачи, отнесенная к объему зоны контакта, = 33,3 кВт/м °С. [c.94]

Среднее значение коэффициента /Сф. ер для рассмотреннога нами случая работы АВО с разделением т еплооб 4енных по верхностей на зоны должно определяться как средневзвешенное по поверхности, занимаемой зоной, и по логарифмической разности температур [c.71]

Левая часть представляет собой отношенне нзменения температуры к средней логарифмической разности температур. Это отношение содержит тепловые характеристики, которые должны обеспечиваться конструкцией теплообменника. Правая часть является отношением теплопереносной способности к теплоаккумулирующей, выражающим собой комбн1гированное свойство теплообменника, соответствующее этим тепловым характеристикам. [c.83]

Здесь вNu v и Ка, поскольку нет определенных рекомендаций, используется средняя логарифмическая разность температур. Соотношение (1) вместе с (2) и (3) сопоставлено на рис. 3 с выборочными экспериментальными данными 3 для малых Ог. Соответствие является вполне приемлемым, если учесть качественно одинаковый возрастающий характер изменения теплоотдачи и то, что экспериментальные данные получены при существенном изменении физичес1а1Х свойств. [c.316]

В простом случае конденсации при постоянных температуре и коэффициентах теплоотдачи, а также прн одноходовой схеме течения теплоносителя используется средний логарифмический температурный напор. Прн последовательном расчете в каждом сечении конденсатора используются локальная разность температур и значения коэффициентов с последующим численным интегрированием. При многоходовом течении потока необходимо использовать локальные коэффициенты и разности температур для каждого хода. Для того чтобы определить температуры в точках поворота потока, необходимы итерационные расчеты, которые могут быть выполнены с помощью ЭВМ. Для конденсации в межтрубном пространстве в предположении, что коэффициенты теплоотдачи постоянны на каждом выбранном прямом участке идоль кожуха, в 127) предложена следующая последовательность расчетов. [c.64]

В тсплообменном аппарате горячий поток охлаждается с 200 до 75 С, холодный поток при этом нагревается от 20 до 65 °С. Определить среднюю логарифмическую разность температур Тср, когда потоки движутся пря-моточио, противоточно, перекрестно и емешан.пым током. [c.82]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология