Температура средняя теплоносителей

При расчете теплообменного аппарата весьма важным является точное определение средней разности температур между теплоносителями (температурного напора) Д ср. [c.15]

Нагревание форм при вулканизации производят только с двух сторон —сверху и снизу поэтому нельзя производить вулканизацию на прессе изделий большой высоты во избежание неравномерной вулканизации. Температура различных частей плит вулканизационного пресса неодинакова температура средней части поверхности плиты на 3—5 °С выше, чем температура поверхности плиты у ее краев, вследствие более интенсивного охлаждения краев плиты. Температура поверхности паровых плит из-за теплоотдачи несколько ниже температуры теплоносителя. Температура вулканизации на прессах бывает обычно в пределах от 140 до 160 °С. Продолжительность вулканизации на прессах зависит от температуры вулканизации (температуры теплоносителя), размера изделий и от рецептуры резины. Она обычно составляет ог 6—10 мин до 60—90 мин. [c.346]

Среднюю температуру другого теплоносителя находят по формуле [c.552]

В этом уравнении величина At выражает среднюю разность температур между греющим и нагреваемым теплоносителями Д = = — 2ср При расчете теилообменного аппарата обычно бывает задана температура нагреваемого теплоносителя на выходе из аппарата /г- Величина ее определяется технологическими требованиями, обусловленными производственными условиями, в которых работает тепловое оборудование. Это та температура, до которой нужно довести вещество для обеспечения протекания соответствующей химической реакции переработки или обогащения сырья, выпаривания, дистилляции, сушки и т. д. [c.12]

В формулах (И.И)—(II. 13) определяющий размер — эквивалентный диаметр, определяющая температура — средняя температура теплоносителя. [c.22]

Введем следующие обозначения . Р — поверхность нагрева источника тепла р2 — поверхность нагрева теплопотребляющего аппарата Т — средняя температура греющего теплоносителя (например, дымовых газов) в источнике тепла — средняя температура теплоносителя, транспортирующего тепло от источника тепла к теплопотребляющему аппарату 2 — средняя температура нагреваемого сырья. При этом, очевидно, Т > 1 > 2- [c.249]

Средняя температура потоков теплоносителей в обоих пространствах определяется из соотношений для противотока [c.381]

Средняя разность температур. Возможные схемы теплообмена представлены на рис. 162. На рис. 163 представлены кривые изменения температуры при параллельном токе и противотоке. Из этого рисунка видно, что при параллельном токе конечная температура нагреваемого потока ниже конечной температуры греющего теплоносителя t , при противотоке конечная температура нагрева та может быть выше конечной температуры греющего теплоносителя. При одних и тех же температурных условиях t , Tj, х ) в случае [c.267]

Средняя разность температур между теплоносителями составит А/,р = / ,-0 = 51 -27,5 = 23,5° С. [c.180]

Конечные температуры теплоносителей выбирают, исходя из того, что среднюю разность температур между теплоносителями в обычных случаях не следует принимать меньше 10—30 град во избежание чрезмерного увеличения поверхности теплообмена. Температуру охлаждения воды не следует принимать ниже 40—50° С во избежание значительного выделения растворенных в воде солей и образования накипи. [c.552]

При определении коэффициентов теплоотдачи для приближенного расчета находят среднюю арифметическую температуру того теплоносителя, абсолютное изменение температуры которого наименьшее. Так, если — кон,) < [c.552]

Пример 1. Проведем расчет средней эффективной разности температур по известным входным и выходным температурам обоих теплоносителей. [c.43]

Из рис. 11-4 видно, что при прямотоке конечная температура холодного теплоносителя (/2) всегда ниже конечной температуры горячего теплоносителя (Гг). При противотоке конечная температура холодного теплоносителя может быть выше конечной температуры горячего. Следовательно, при одной и той же начальной температуре холодного теплоносителя в случае противотока его можно нагреть до более высокой температуры, чем в случае прямотока. Аналогично при одной и той же начальной температуре горячего теплоносителя в случае противотока его можно охладить до более низкой температуры, чем в случае прямотока. Таким образом, расход охлаждающего или нагрев-ающего агента при противотоке может быть ниже, чем при прямотоке. Однако сокращение расхода теплоносителей связано с уменьшением среднего температурного напора и увеличением поверхности теплообмена. [c.381]

В холодильниках конечную температуру горячего теплоносителя поддерживают регулированием подачи воды (или другого охлаждающего агента) с увеличением подачи воды ее конечная температура будет уменьшаться, а средний температурный напор — увеличиваться, что вызовет повышение количества тепла, отнимаемого от горячего теплоносителя, и понижение его конечной температуры. [c.440]

При расчетах пользуются средним значением коэффициента теплопередачи, определяемым при средних температурах теплоносителей. Среднюю температуру теплоносителя с меньшим температурным перепадом можно вычислять как среднеарифметическую из начальной и конечной температур для теплоносителя с большим температурным перепадом средняя температура находится из условия, что разность средних температур теплоносителей равна среднему температурному напору. [c.443]

Вместе с тем при повышении давления в колонне увеличивается и температура остатка, отбираемого из низа колонны. Это приводит к увеличению поверхности кипятильника вследствие уменьшения средней разности температур между теплоносителем и нижним продуктом колонны или к необходимости применения более высокотемпературного и более дорогого теплоносителя. [c.155]

Эффективность ребра. Важное применение соотношения теплопроводности связано с определением эффективности оребренных поверхностей. Падение температуры вдоль ребра между его основанием и вершиной снижает его эффективность, так как уменьшается средняя разность эффективных температур поверхностей теплообмена и теплоносителя. Эффективность ребра определяется как отношение разности средней по объему температуры потока теплоносителя и средней эффективной температуры поверхности к разности средней по объему температуры набегающего потока теплоносителя и температуры поверхности у основания ребра. Это отношение можно представить следующим образом [c.41]

Указанные выше преимущества противотока относятся к процессам теплообмена без изменения агрегатного состояния теплоносителей. Если температура одного из теплоносителей (например, конденсирующегося насыщенного пара) остается постоянной вдоль поверхности теплообмена, а температура теплоносителя по другую сторону стенки изменяется или оба теплоносителя имеют постоянные температуры, не изменяющиеся во времени и вдоль поверхности теплообмена, то направление движения теплоносителей не оказывает влияния на разности их температур, среднюю разность температур и расходы теплоносителей. [c.305]

Средняя по объему температура—Средняя эффективная температура теплоносителя поверхности [c.41]

Средняя по объему температура — Температура поверхности теплоносителя у основания ребра [c.41]

Типичные распределения температуры. Средняя эффективная разность температур двух потоков теплоносителя в теплообменнике зависит от его геометрии и конфигурации канала для теплоносителя. Основные соотношения можно получить с помощью кривых, приведенных на рис. 4.1 для нескольких идеализированных случаев, что позволяет до некоторой степени уяснить сущность основной проблемы. Заметим, что в каждом примере распределение температуры в теплообменнике представляется в виде функции расстояния от входа для холодного теплоносителя. Во всех случаях предполагается, что площадь поверхности теплообмена на единицу длины постоянна для всего теплообменника и что коэффициенты теплоотдачи не зависят от осевого положения, т. е. местной температуры теплоносителя. [c.72]

Если температура одного из теплоносителей постоянная, то среднюю температуру другого вычисляют при известном А/ср по соотношению (337). Если температуры обоих теплоносителей непрерывно изменяются вдоль поверхности теплообмена Р, то рекомендуется пользоваться следующими формулами [29, 30, 48]. [c.150]

В расчетной практике рекомендуется при противотоке среднюю температуру теплоносителя с меньшим перепадом температур по длине аппарата определять как среднеарифметическую, а среднюю температуру другого теплоносителя находить по известной величине А/ср- пользуясь соотношением (Vni,8). [c.341]

Так, например, если коэффициенты теплоотдачи по обе стороны стенки зависят от соответствующей температуры стенки, то, задаваясь рядом значений вычисляют а и находят соответствующие значения д, = ( , — 1), где <1 — средняя температура одного теплоносителя. По значению термического сопротивления стенки бст/ ст рассчитывают [c.342]

Л р —средняя разность температур между теплоносителями, определяемая по формуле [c.205]

В уравнении (11.62) все физические характеристики, входящие в критерии Re и Рг, подставляются при средних температурах теплоносителей, а в критерий Рг -при температуре стенки. Отношение критериев Рг/Рг<.т отражает влияние на коэффициент а направления теплового потока при нагревании Рг < Рг, и Рг/Рг > 1 при охлаждении Рг<-х > Рг, и Рг/Рг < 1. При невысоких разностях температур между теплоносителями значением Рг/Рг< т в уравнении (11.49) можно пренебречь. Для газов критерий Рг ж 1, и отношение Рг/Рг т также равно 1. Коэффициент =/ l/d) учитывает влияние на коэффициент теплоотдачи входного эффекта. Приближенно = 1 -I- ll l/d). При lld > 15 имеем е, = 1. - [c.294]

Если температура вдоль поверхности меняется несильно, то без существенной ошибки среднюю температуру теплоносителя можно определять как среднеарифметическую между начальной и конечной температурами этого теплоносителя. [c.350]

Индексы 1—теплоноситель с большей средней температурой (горячий теплоноситель) 2 — теплоноситель с меньшей средней температурой (холодный теплоноситель) и—начальное значение параметра к — конечное значение параметра ст —стенка тр — трубное пространство мтр —межтрубное пространство. [c.60]

По окончании теплообменного процесса через т ч /2 = 2к. Средняя конечная температура горячего теплоносителя [c.68]

Средняя конечная температура холодного теплоносителя [c.68]

При одновременном изменении температур обоих теплоносителей во времени, а одного из них— и вдоль поверхности напрева расчет гораздо сложнее и в предположении постоянства во времени расхода охлаждающего теплоносителя при введении в расчет средних значений (по времени и вдоль поверхности теплообмена) коэффициента теплопередачи проводится на основании следующих зависимостей [Л. 18]. Уравнение теплового баланса [c.13]

Уравнение (1.30) описывает изменение температуры горячего теплоносителя как функцию базразмерных координат X и У. Для практических расчетов удобно иметь среднюю температуру горячего теплоносителя на выходе, т. е. при У = Кг (или, что то же, у —В), поэтому, /троинтегрировав уравнение (1.30) в пределах от о до 2 при к = у2, получим [c.16]

Комбинация уравнений (4) и (5) дает полезиоэ выражение для средней разности температур, записанной через входные и выходные температуры двух теплоносителей, [c.33]

В большинстве случаев в процессе теплообмена греющий теплоноситель охлаждается и его температура понижается, а температура нагреваемого теплоносителя повышается. В этой связи появляется необходимость определения средней разности температур или среднего температурного напора, который вычисляется в зависимости от схемы движения теплоносителей. Средний температурный напор ЛГср вычисляют либо как среднелогарифмическую, либо как среднеарифметическую величину. [c.447]

Средняя температура теплоносителей. При расчете коэффициентов теп гоотдачи необходимо знать среднюю температуру теплоносителя с каждой стороны стенки. Если процесс теплообмена происходит при изменении агрегатного состояния одного из теплоносителей (конденсация, кипение), то его температура остается неизменной вдоль поверхности нагрева 1ср. = /1=соп51, а среднюю температуру второго теплоносителя находят по формуле [c.334]

ДО 18 мм. Температура подогрева теплоносителя, поступающего в реактор, 460—570° С. Время прохождения частицей реактора 15—40 мин. Гепло, полученное коксовой частицей в шахтной печи, должно пойти на коксование той пленки сырья, которая будет отложена на данной частице. Если г — радиус коксовой частицы, <3 — толщина пленки сырья (причем <5 г), / ,, — средняя температура в реакторе — температура подогрева коксовых частиц и 0 — температура подачи сырья в реактор, Ск и Сс — средние теплоемкости кокса и сырья соответственно, д — теплота испарения и теплота коксования и Ук и Ус — плотности кокса и сырья, то из теплового баланси. [c.190]

Причем при значительном истирании гранул учитывалось количество вынесенного газовым потоком материала. Увеличение подачи раствора при обезвоживании раствора ДСКБ приводит к дроблению частиц, как и в случае обезвоживания растворов минеральных солей в кипящем слое [22], что видно из рис. 5.42. При обезвоживании хлористого калия в фонтанирующем слое эффект обратный — гранулы в продукте укрупняются (рис, 5.43). Очевидно, в данном случае воздействие на процесс гранулообразования расхода раствора нельзя объяснить только изменением среднего времени пребывания. Увеличение подачи раствора при прочих равных условиях можно достичь повышением температуры поступающего теплоносителя, но при этом возрастает разность темпера- [c.310]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология