Последовательность расчета

Рекомендуется придерживаться следующего порядка и последовательности расчета по уравнениям Ван Лаара. По одному известному опытному значению состава равновесных жидкой и паровой фаз при определенных значениях температуры и давления системы по уравнению (1.86) рассчитываются коэффициенты активности 71 и 73 для этих условий. Подстановка этих величин в уравнения (1.90) позволяет рассчитать значения констант А т В. Далее, задаваясь новыми значениями температуры и давления системы и имея в виду, что Хд = 1 — х , можно по уравнениям (1.88) и (1.89) вычислить сопряженные им значения коэффициентов активности и у . Как указывалось выше, если коэффициент относительной летучести а можно принять [c.53]

Порядок и последовательность расчета колонны показаны на схематической тепловой диаграмме, приведенной на рис. VI.20. [c.311]

Рекомендуется следующая последовательность расчета. [c.238]

Рекомендуется следующая последовательность расчета отпарной секции нефтеперегонной колонны [c.424]

Порядок и последовательность расчета по методу факторов поглощения и отгона рекомендуются следующие. [c.424]

Последовательный расчет расходов и составов фаз для всех ступеней продолжается до тех пор, пока концентрация распределяемого компонента в газе не станет равной (или меньшей) его конечной концентрации. Номер этой ступени равен минимальному числу теоретических ступеней п ., при котором может быть достигнута заданная степень извлечения при данном расходе абсорбента. Если составы фаз выражаются в кг/м или кмоль/м , то при численном расчете необходимо находить плотности фаз на всех ступенях. [c.45]

Последовательность расчета зависит от выбранных исходных данных. [c.96]

Метод Белла. В основе метода Белла лежит представление схемы теплообменного аппарата в виде ряда элементов из идеальных пучков труб с чисто поперечным потоком теплоносителя без байпасного потока и протечек. Эти элементы соединены между собой окнами (вырезами перегородок). При расчете коэффициента теплоотдачи вначале рассматривается основной поток теплоносителя с чисто поперечным омыванием пучка труб, затем продольное движение потока через вырезы перегородок и учитываются все возможные протечки через зазоры. Рекомендуется следующая последовательность расчета коэффициента теплоотдачи. [c.237]

Последовательность расчета показана стрелками и цифрами при них. [c.332]

Теперь можно найти тепловые нагрузки дефлегматора и кипятильника, рассчитав энтальпии исходной смеси и кубового остатка (энтальпия дистиллята при полной конденсации паров в дефлегматоре равна энтальпии флегмы). После этих предварительных вычислений проводится последовательный расчет составов, расходов, температур и энтальпий фаз для всех ступеней. [c.59]

Последовательность расчета пока аана цифрами. [c.333]

Таким образом, последовательность расчета однократного испарения многокомпонентной смеси можно представить следующим образом. [c.45]

Последовательность расчета трубчатого реактора с неполным перемешиванием I) определение Ъь или Во 2) нахождение числа ступеней заменяющего каскада 3) вычисление степени превращения в заменяющем каскаде. [c.328]

Рекомендуется следующая последовательность расчета сушильного аппарата с псевдоожиженным слоем. [c.518]

Возможна и иная последовательность расчета параметров Ре и д . Сначала по концентрациям трассера, измеренным в двух сечениях (21 и 1г) какой-либо А-й ячейки (секции колонны, т. е. участка колонны, ограниченного двумя секционирующими перегородками), определяют значение Ре [c.43]

В уравнение (IV. 169) кроме Ре исследуемого участка входят Ре последующих участков, поэтому последовательным расчетом можно найти все значения Ре . Для аппаратов большой высоты (большие Рей) уравнение (IV. 169) упрощается, и Рел определяется в явном виде. При исследовании аппаратов малой высоты (небольшие Ре ) приходится решать уравнение ( .169) графическим способом. В результате находят средние значения коэффициентов продольного перемешивания для отдельных участков ап- [c.130]

Последовательность расчета такая же, как и в случае а), т. е. сначала рассчитывают величины [c.234]

ПОСЛЕДОВАТЕЛЬНОСТЬ РАСЧЕТА АБСОРБЦИИ И ДЕСОРБЦИИ ПО МЕТОДУ КРЕМСЕРА - БРАУНА [c.83]

Располагая основными исходными данными и результатами предварительных расчетов, можно приступить к последовательному расчету отдельных отрезков. [c.147]

Программа определения последовательности расчета блоков разомкнутого графа и перенумерации информационных таблиц, задающих структуру графа в соответствии с полученной последовательностью расчета. [c.203]

Число теоретических ступеней определим по схеме, показанной на рис. III.2, проводя последовательный расчет составов и расходов фаз начиная с первой по ходу газа ступени. [c.45]

Определение числа теоретических ступеней. Число необходимых для осуществления данного процесса теоретических ступеней находим, производя последовательный расчет составов, температур и расходов фаз от ступени к ступени по схеме, показанной на рис II. 10. Начинаем с первой ступени (га = 1). Из равновесных данных определяем состав жидкости, находящейся в равновесии с паром, выходящим с первой ступени [c.60]

Примеры и последовательность расчета сушилок с псевдоожиженным слоем можно найти в известной литературе 1. [c.519]

Последовательность расчетов при определении давления на входе в печь следующая [c.214]

ПОСЛЕДОВАТЕЛЬНОСТЬ РАСЧЕТА СЛОЖНОГО РАВНОВЕСИЯ ТРАДИЦИОННЫМИ МЕТОДАМИ [c.111]

Чтобы найти корень уравнения (1.64), принадлежащего отрезку (е о—e i), в данном методе делят этот отрезок пополам. Если F[(e o+e iJ/2] =0, то е == (e o+e iJ/2 является корнем уравнения. Если она не равна нулю, то выбирают ту из половин или [(e o+e i)/2, e i], на концах которой функция F e ) имеет противоположные знаки. Новый суженный отрезок снова делят пополам, проводят тот же анализ и т. д. Такой последовательный расчет выполняют до тех пор, пока F e ) не станет меньше заданного значения (в рассчитываемом примере 0,00005). [c.52]

С учетом указанных особенностей проводят расчет стабилизационной колонны. Последовательность расчета дана ниже. [c.60]

Программой предусмотрен последовательный расчет однократного испарения исходной смеси в присутствии перегретого водяного пара с заданным интервалом температур. Сама программа, исходные данные для расчета однократного испарения мазута, представленного в виде условной десятикомпонентной смеси, и итоги расчета при 400 и 410 °С приведены ниже. [c.49]

Последовательность расчета материального баланса следующая (табл. 1.11). [c.66]

Расчет температуры верха при выводе вакуумного дистиллята в парах не отличается от таких расчетов для атмосферной колонны. При определении температуры верха колонны с выводом верхнего дистиллята сбоку колонны в жидком виде необходимо определить потери верхнего дистиллята. Последовательность расчета в этом случае такая [c.72]

Рассмотрим последовательность расчета с использованием исходных данных из предыдущего примера Л = 160, Ос = = 1000 г/с. О = 294,4 м /с, А = 270°С, 0 = 5 м, и=15 м/с. [c.302]

По (8.7), (8.8) и (8.14) построена номограмма (Д,, М), представленная на рис. 8.1. Область, лежащая ниже штрихпунктирной линии /г = 0, при поперечном обтекании не реализуется. Использование рис. 8.1 предполагает следующую последовательность расчетов [c.120]

Последовательность расчета описана в предыдущем разделе (см. рис. 34—36). Специфика реализации заключается в том, что в I варианте по формуле вд/(Р, R) насчитывается таблица. [c.142]

Последовательность расчета высоты колонны по зависимости ( 1.100) следующая по интенсивности продольного перемешива-Н1ИЯ ( п) И линейной скорости (истия1ной) одной из фаз (Ыи), принимая Рбх Реу, определяют высоту ячейки полного перемешивания Я = 2 п/ и. Найдя Т = КхйН/их, определяют по формуле ( 1.100) высоту аппарата, обеспечивающую требуемую степень извлечения переходящего компонента ф . [c.222]

Для иллюстрации последовательности расчетов воспроизведем пример расчета параметров продольного перемешивания и массообмена по рециркуляционной моделя, приведенный в ра боте [235]. [c.242]

Вычислив сначала идеальную растворимость [уравнения (VII, 18а)], находим по уравнению (VII, 516) величину 1п7а, нао. для концентрации насыщения в идеальном растворе и, подставив эту величину в уравнение (VII, 53), вычислим Iru j, нас,- Но использованная величина 1пуа не соответствует этой концентрации. Находим новую величину нас. по уравнению (VII, 516) и исправляем по уравнению (VII, 53) значение 1п ао,- Повторяем несколько раз эти расчеты, пока два последовательных расчета не дадут достаточно близких значений Ха, нас,- [c.251]

Так, для определения оптимальных параметров пористой структуры можно предложить следующую последовательность расчетов. Целесообразно начинать расчет, ориентируясь на биди-сперсную структуру. Если расчеты имеют предварительный характер, то их можно выполнить безотносительно к технологии изготовления катализатора. Если при расчете ориентироваться на определенную технологию формирования гранул, то необходимо учитывать взаимосвязь между пористостью и средним радиусом пор, образующихся при формировании гранул. Пористость и средний радиус пор первичной структуры определяются технологией приготовления порошка, исходного для формирования гранул. Параметром оптимизации является относительная пористость X = е /е (ё — пористость узких пор, г — пористость катализатора). [c.168]

Примером процесса, который, часто протекает в неизотермических условиях, является абсорбция. Возможная схема расчета степени извлечения при заданном числе теоретических ступеней в условиях неизотермической абсорбции приведена на рис. 111.4. При этом методе расчета сначала задаются конечным составом (или степенью извлечения) и температурой выходящего газа. Затем по уравнениям материального и теплового баланса находят конечные параметры абсорбента. Далее проводят последовательный расчет расходов, составов и температур для всех ступеней (на рис. III.4, как и на рис. 111.1, б, отсчет ступеней ведется снизу — от входа газа). Полученные значения конечной концентрации и температуры газа сравнивают со значениями, которыми задались в начале расчета. Если расхождение значительно, расчет повторяют. Каждую новую итерацию можно начинать, принимая степеР1Ь извлечения и конечную температуру газа равными соответствующим значениям, полученным в предыдущей итерации. [c.46]

Приведенный расчет выполн1 н без учета влияния на основные размеры ректиф кационной колонны ряда явлений (таких как неравномерность распределения жидкости при орошении, обратное перемешивание, тепловые эффекты и др.), что иногда может внести в расчет существенные ошибки. Оценить влияние каждого из них можно, пользуясь рекомендациями, приведенными в литературе [8, П, 121 и в гл. 1П. Однако последовательность расчета рекомендуется сохранить и для колони с насадками других типов. Расчетные зави имости для определения предельных нагрузок по фазам, коэффициентов массоотдачи и гидравличе кого сопротивления насадок достаточно полно представлены в литературе 11, 11], в главе VI. [c.131]

Проводя последовательный расчет величин у в точках ( +1)-го слоя, (/ + 2)-го слоя и т. д., можно определить у в любой интере-оующей исследователя точке сетки. [c.151]

Отправной точкой расчета является отбор двух компонентов в некотором интервале ступеней и, следовательно, принятие количеств SGr4 G,B- Из уравнений (2-257) определим величины Р а и Р в-а затем найдем значения и Хд графически или пз таблиц, что облегчит расчет числа п с помощью уравнения (2-260). Дальнейшая последовательность расчета из уравнения (2-258) или (2-259) определяем число ступеней г , из уравнения (2-250)—ступени и вмакс максимальным содержанием отбираемых компонентов Л и В-из зависимости (2г а с—г )—ступень г. . Если исходный раствор содержит и другие компоненты, например М, то определяем для них значения с помощью зависимости (2-258а), а затем из уравнення (2-257, в) найдем его количество в ступенях от до г . [c.204]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология