Теплоотдача при вынужденном движении внутри

А. Теплоотдача без изменения агрегатного состояния Вынужденное движение внутри труб [c.283]

Граничные условия первого рода (или первая краевая задача) имеют место, когда зависимость изменения температуры t — = f(x, у, z, т) задана в виде функции /(т) р = / (т) в интервале времени то т 0 (где 0 — промежуток времени, в течение которого происходит исследование процесса) и необходимо найти решение, удовлетворяющее внутри области основному уравнению и принимающее на границе заданное значение / (т). Граничные условия первого рода могут быть заданы сравнительно редко, так как температура среды t очень редко бывает близка к температуре поверхности стенки ст ( с ст только в случае интенсивных процессов теплообмена на поверхности — кипении, конденсации, вынужденном движении расплавленных металлов). Коэффициент теплоотдачи а-> оо при t t i- [c.25]

Теплоотдача без изменения агрегатного состояния теплоносителей. Рассмотрим сначала теплоотдачу при течении жидкости в трубах. При вынужденном течении жидкости внутри трубы различают два режима течения ламинарный и турбулентный. При ламинарном течении перенос теплоты от одного слоя жидкости к другому в направлении нормали к стенке происходит благодаря теплопроводности, В то же время каждый слой имеет в общем случае различную скорость продольного движения. Поэтому наряду с поперечным переносом теплоты вследствие теплоп1Юводности происходит также конвективный перенос теплоты в продольном направлении. В силу этого теплообмен при ламинарном режиме течения зависит от гидродинамической картины движения. [c.184]

Теплоотдача при турбулентном режиме. При турбулентном режиме движения перенос тепла внутри жидкости в основном осуществляется путем перемешивания. При этом процесс перемешивания протекает настолько интенсивно, что по сечению трубы температура жидкости практически постоянна. Резкое изменение температуры наблюдается лишь вблизи стенки. При таком распределении температуры теплоотдача полностью определяется факторами вынужденного движения. [c.72]

Теплоотдача при вынужденном движении потока внутри труб и каналов некруглого сечения. [c.218]

Теплоотдача при вынужденном движении потока внутри изогнутой трубы. При протекании потока по изогнутым тру- [c.220]

Конденсаторы с вынужденным движением воздуха состоят из вертикальных рядов (секций) оребренных труб, соединенных между собой. Холодильный агент подводится к конденсатору сверху и отводится снизу. Конденсация происходит внутри труб. Воздух обдувает внешнюю оребренную поверхность конденсатора. Коэффициент теплоотдачи к воздуху, обдувающему конденсатор, в 40—60 раз меньше коэффициента теплоотдачи от конденсирующегося холодильного агента. Оребрение внешней поверхности уменьшает наружное термическое сопротивление конденсаторов и позволяет создавать более легкие и компактные аппараты. [c.89]

Кипение внутри труб при вынужденном движении жидкости встречается в процессах химической технологии, например, при выпаривании растворов в выпарных аппаратах, в трубчатых кипятильниках массообменных колонн и т. д. Если в обогреваемую трубу входит жидкость с температурой ниже температуры насыщения, то на начальном участке наблюдается поверхностное кипение. После быстрого нагрева всего потока жидкости до н кипение происходит по всему объему потока, а на последнем участке канала возможен перегрев паров. Интенсивность теплообмена в зонах поверхностного и развитого кипения зависит рт величины скорости жидкости лишь при малых тепловых нагрузках, а с увеличением q скорость вынужденного движения жидкости перестает играть заметную роль и интенсивность теплоотдачи определяется процессами, сопровождающими пузырьковое кипение. Эмпирические корреляции для расчета длин отдельных участков и температур жидкости и стенки трубы приводятся в специальной литературе [27]. [c.94]

Определение коэффициента теплопередачи для водонагревателя-аккумулятора. Коэффициенты теплопередачи определяются по формулам для плоской стенки. Коэффициенты теплоотдачи внутри трубок аппаратов с водяным обогревом определяются по формулам (1-13) и (1-15) для вынужденного движения воды, а для аппаратов с паровым обогревом, в которых процесс конденсации пара происходит внутри одиночных горизонтальных труб, — по формуле (1-34). [c.93]

Третья часть состоит из семи глав. В первой из них излагается теория подобия. Одна из глав, вследствие большого значения зависимости между движением жидкости и вынужденной конвекцией, посвящена динамике жидкости. Третья глава, служащая введением в теорию конвекции, посвящена зависимости между коэффициентами теплопередачи и теплоотдачи, влиянию отложений накипи, средней разности температур в теплообменниках при противотоке, прямотоке и перекрестном токе и измерению температур поверхности. Теплоотдача вынужденной и свободной конвекцией составляет содержание четырех последних глав. Здесь рассмотрена теплоотдача при течении жидкостей внутри труб, течении жидкостей снаружи труб, при конденсации и кипении. Приводятся фотографии, иллюстрирующие механизм конвективных токов, и графики распределения скорости и температуры. Для составления расчетных зависимостей, рекомендуемых в различных случаях, опытные данные, полученные многими авторитетными исследователями, нанесены на графики экспериментальные пределы изменения различных факторов сведены в таблицы. Рассмотрены оптимальные условия работы теплообменников даны применительно к процессам передачи тепла методы определения экономической скорости жидкостей в теплообменниках и оптимальной разности температур. [c.13]

Для воды (в жидком состоянии) при вынужденном ее движении внутри труб шш при наружном их обтекании со скоростью 0,3—2 м/с коэффи1щент теплоотдачи будет в пределах а = ЮООч-ЗООО Вт/(м -К). [c.509]

Кипение внутри вертикальных труб при вынужденном движении кштящей жидкости (обычно поступающей в нижнюю часть трубы) имеет место во многих аппаратах. Если в обофеваемую трубу жидкость входит с температурой ниже Т -, то на начальном участке наблюдается пристенное кипение. После быстрого прогрева всего потока жидкости до кипение происходит по всему объему поднимающейся жидкости. Выше паровые пузыри могут сливаться в центральной части трубы, а кипение будет продолжаться в тонком кольцевом слое жидкости у горячей поверхности. Интенсивность кипения обычно мало зависит от скорости движения жидкости и определяется интенсивностью пузырькового кипения. Эмпирические корреляции для расчетов длин отдельных участков по высоте кипятильных труб, коэффициентов теплоотдачи, а также для температур жидкости и стенки трубы приводятся в многочисленной литературе (см., например, [1,27]). [c.244]

Определение а . В регенеративных теплообменниках наиболее распространенных типов — кожухозмеевиковых и кожухотрубных — жидкий фреон течет внутри труб, прямых или изогнутых. При значениях диаметров труб (8—19 мм), принятых в отечественной практике для Ф-12, Ф-502, Ф-142, имеющих в рабочем интервале температур значение кинематической вязкости V = (0,15- 0,25). 10 м 1сек, режим движения жидкости в трубах будет турбулентным или переходным от ламинарного к турбулентному. В этих условиях коэффициент теплоотдачи рекомендуется определять по уравнению для вынужденного движения жидкости в трубах и каналах при турбулентном и переходном режимах — уравнение (11.11). При расчете для теплообменника типа струба в трубе , где жидкий фреон течет в межтрубном канале, рекомендуется использовать формулу (11.13). [c.221]

В случае вынужденного движения жидкости будет играть роль также скорость потока. Результаты исследований Бартса [6] показывают, что средний коэффициент теплоотдачи можно представить уравнением, аналогичным уравнению конвективного теплообмена при турбулентном дви-женип внутри трубок некипящих жидкостей [c.452]

Коэффициент а (для некипящих жидкостей 0,023) зависит от разности температур М, а также от значений Не. Для А = 13- 30° и Ре > 65 ООО, в случае вьГнарных аппаратов с короткими трубками, коэффициент а изменяется в пределах от 0,016 до 0,040. В то же время прп дг == 30° и Ке < 65 ООО коэффициент а = 0,1. В настоящее время, однако, отсутствуют удовлетворительные расчетные обобщения для кипения внутри трубок с вынужденным движением жидкости. Вообще коэффициенты теплоотдачи здесь высокие (порядка 4000—20 000 ккал/м час °С) , поэтому применение в выпарных установках насосов для принудительной циркуляции жидкости является экономичным. В случае естественной циркуляции коэффициенты в общем нил<е — порядка нескольких тысяч ккал м час °С. [c.452]