Теплоотдачи коэффициенты в изогнутой трубе

Коэффициент теплоотдачи в изогнутых трубах (например, в трубчатых змеевиках) больше, чем в прямолинейной трубе. Это объясняется увеличением турбулизации потока, вызванным возникновением в поперечном сечении трубы вторичной циркуляции. [c.70]

Расчет теплоотдачи в изогнутых трубах производится по формулам для прямой трубы с введением поправочного множителя e J. Для змеевиковых труб этот коэффициент определяется следующим соотношением [c.70]

Коэффициент теплоотдачи в изогнутой трубе. При протекании жидкости в изогнутой трубе, например в змеевике, происходит усиление турбулентности потока под действием центробежных сил, и в поперечном сечении такой трубы (рис. 208) всегда возникает дополнительная, вторичная циркуляция жидкости. [c.311]

При движении жидкости в изогнутых трубах неизбежно возникает центробежный эффект. Поток жидкости отжимается к внешней стенке и в поперечном сечении возникает так называемая вторичная циркуляция. С увеличением радиуса кривизны R влияние центробежного эффекта уменьшается и в пределе при R оно совсем исчезает. Вследствие возрастания скорости и вторичной циркуляции и вытекающего из этого увеличения турбулентности потока значение среднего коэффициента теплоотдачи в изогнутых трубах выше, чем в прямых. [c.186]

Расчет теплоотдачи в изогнутых трубах производят по формулам для прямой трубы с последующим введением в качестве сомножителя поправочного коэффициента e , который для змеевиковых труб определяется соотношением [c.186]

Коэффициент теплоотдачи в изогнутой трубе. При протекании жидкости в изогнутых трубах, например в коленах, змеевиках, происходит увеличение турбулентности потока под действием, центробежных сил. В поперечном сечении изогнутой трубы (рис. 181) всегда возникает дополнительная, вторичная циркуляция жидкости. [c.270]

Коэффициент теплоотдачи в изогнутой трубе. При протекании [c.303]

Если Re>Re" p, то расчет теплоотдачи в изогнутых трубах следует вести по этой же формуле, но полученное значение коэффициента теплоотдачи необходимо умножить на величину е,иг, которая для змеевиковых труб определяется по уравнению [c.219]

Расчет теплоотдачи в изогнутых трубах производится по формулам для прямой трубы с последующим введением в качестве поправочного коэффициента к , который для змеевиковых труб определяется соотношением кк= + , 77й/Н, где й — наружный диаметр трубы змеевика, м Я — радиус закругления змеевика, м. [c.177]

Изогнутые трубы. При движении жидкости в изогнутых трубах в потоке возникает вторичная циркуляция за счет действия центробежного эффекта. Это является причиной увеличения коэффициента теплоотдачи. Коэффициент теплоотдачи в змеевиках и коленах может быть рассчитан путем введения в формулы для прямых труб поправочного множителя [c.110]

При движении жидкости в изогнутых трубах (в частности, в змеевиках) коэффициент теплоотдачи рассчитывается по формуле [c.132]

При движении рабочих сред в изогнутых трубах появляются дополнительные факторы турбулизации, вследствие чего коэффициент теплоотдачи повышается. Это учитывается введением поправочного коэффициента [c.117]

При вынужденном движении потока в изогнутой трубе в результате возникновения центробежных сил увеличивается турбулентность потока, вследствие чего коэффициент теплоотдачи несколько возрастает. Так, в случае трубы, изогнутой в в 1де змеевика, коэффициент теплоотдачи а подсчитывают по формуле [c.453]

При движении в изогнутых трубах (змеевиках) значение а вследствие дополнительной турбулизации потока в местах изгиба труб несколько возрастает по сравнению с прямыми трубами (равной длины). Расчет коэффициента теплоотдачи в змеевиках при 10 производят по уравнению (УП,41) или (УП,42) с введением поправочного коэффициента к расчетной величине а для прямых труб [c.284]

При движении жидкости в изогнутых трубах (змеевиках) коэффициент теплоотдачи выше, чем в прямых. Расчет теплоотдачи проводится по формуле для прямой трубы с введением соответствующего поправочного коэффициента 8 [c.28]

Коэффициент, ея учитывает влияние изогнутости труб (змеевики и др.) на теплоотдачу. Значение е вычисляется по формуле [c.128]

При движении жидкости в изогнутых трубах (коленах, отводах, змеевиках) возникает центробежный эффект, из-за которого поток жидкости отжимается к внешней стенке, и в поперечном сечении возникает так называемая вторичная циркуляция, которая приводит к росту турбулентности и коэффициента теплоотдачи. С увеличением радиуса кривизны змеевика влияние последней уменьшается и для = сх) (прямые трубы) совсем исчезает. [c.24]

Коэффициент теплоотдачи для змеевика, вводя поправку на движение жидкости в изогнутой трубе [41] [c.498]

Опыты с теплопередачей в изогнутых трубах показывают, что коэффициент теплоотдачи изменяется в зависимости от кривизны [c.198]

Коэффициент теплоотдачи <х для изогнутой трубы согласно опытным данным [c.199]

При движении среды по изогнутой трубе или каналу теплообмен интенсивнее, чем при движении по прямому. Это увеличение интенсивности теплообмена учитывается поправочным коэффициентом ф, на который умножается коэффициент теплоотдачи для прямых труб [c.227]

В изогнутых трубах (змеевиках) наблюдаются более высокие, чем в прямых трубах, коэффициенты теплоотдачи. Это объясняется дополнительным перемешиванием жидкости вследствие закрутки потока и вторичных течений. Для приближенного расчета числа Nu в изогнутой трубе используют формулу [c.272]

Большие перепады температур в котельных топках вызывают существенно различное тепловое удлинение, и компенсация удлинений является основной проблемой при конструировании подобных агрегатов. Опыт показал, что наиболее эффективны трубные системы, обладающие максимальной гибкостью. Хотя высокий коэффициент теплоотдачи, характерный для парообразования в котлах, способствует выравниванию температуры во всех трубах, их обычно выполняют изогнутыми для компенсации разности тепловых удлинений. Еще более гибкую конструкцию в виде фестонов применяют для труб пароперегревателей, где колебания коэффициента теплоотдачи и распределе- [c.146]

На рис. 11.4—11.7 представлены сводные данные результатов испытаний. Анализ рис. 11.4 показывает, что значения коэффициента теплоотдачи и фактора трения для поверхностей с плоскими ребрами согласуются с соответствующими величинами, полученными при течении в гладких круглых трубах, для которых данные представлены пунктирными линиями. Рис. 11.5 и 11.6 свидетельствуют о том, что при использовании прерывистых или жалюзийных поверхностей с целью получения преимуществ от входных эффектов (см. рис. 3.17 и П3.8) возрастает как коэффициент теплоотдачи, так и фактор трения. Аналогично в случае сплющенных труб с плоскими ребрами расположение труб в шахматном порядке, а также применение рифленых или изогнутых ребер увеличивают и коэффициент теплоотдачи, и фактор трения. Из рис. 11.7 (пунктирная кривая) видно, что оба этих параметра при коридорном располо- [c.209]

Коэффициент теплоотдачи а при движении жидких теплоносителей в изогнутых каналах, например в змеевиках. змеевиковых, каркасных рубашках и т. д., рассчитывается по приведенным уравнениям для прямой трубы. Результаты умножаются на поправку е , учитывающую повышение коэффициентов теплоотдачи вследствие дополнительных факторов турбулизации. [c.97]

Авторы указывают, что в исследованной области значений Ке < Кбкр опытные значения Ыи в изогнутой трубе не более чем на 7—10% отличаются от вычисленных но уравнению, рекомендуемому для определения коэффициента теплоотдачи при турбулентном движении жидкости в прямой трубе [c.277]

Таким образом, вся область течения в изогнутых трубах может быть разбита на три зоны (рис. 2.42). В зоне / имеет место ламинарное течение без поперечной циркуляции. Зона II, где Renpламинарному течению с поперечной циркуляцией. Для зоны III, в которой Re>ReKp, характерным становится турбулентное течение при наличии вторичной циркуляции. Для расчета теплоотдачи и коэффициентов сопротивления трения в первой зоне применимы соотношения для ламинарного течения в прямых трубах (см. 2.7). [c.93]

Из этих примеров видно, что существенное влияние па процесс тепло-может оказать улучшение коэффициента теплоотдачи а на топ стороне стенки, где он мал. Для повышения ве.личины а можно рекомендовать увеличение циркуляции теплоносптеля, но-вышение скорости его движения. Например, в теплообменниках циркуляционного орошения а можно повысить путем увеличения количества орошения, циркулирующего через теплообменник (но. прп этом несколько увеличатся затраты энергии на прокачку теплоносителя). В теилообменппках, где используется только тепло отбираемого дистиллята, а можно увеличить за счет осуществления циркуляции по схеме рис. 4. 7. Рекомендуется также нри замене устаревших аппаратов применять такое оборудование, в котором можно использовать центробежный эффект за счет изогнутых каналов (труб), змеевиков и т. п., где имеет место увеличение теплоотдачи. [c.62]

Итак, применяются внутренние трубы как с внутренним, так и с наружным оребрением. Изготавливаются также внутренние трубы с прерывистыми изогнутыми продольными ребрами, вызывающими перемешивание потока в кольцево.м канале. Однако в большинстве случаев они дают небольшое увеличение коэффициента теплоотдачи при значительном возрастании потерь давления в канале. В вязких жидкостях влияние перемешивания перестает сказываться довольно быстро. [c.317]

Определение а . В регенеративных теплообменниках наиболее распространенных типов — кожухозмеевиковых и кожухотрубных — жидкий фреон течет внутри труб, прямых или изогнутых. При значениях диаметров труб (8—19 мм), принятых в отечественной практике для Ф-12, Ф-502, Ф-142, имеющих в рабочем интервале температур значение кинематической вязкости V = (0,15- 0,25). 10 м 1сек, режим движения жидкости в трубах будет турбулентным или переходным от ламинарного к турбулентному. В этих условиях коэффициент теплоотдачи рекомендуется определять по уравнению для вынужденного движения жидкости в трубах и каналах при турбулентном и переходном режимах — уравнение (11.11). При расчете для теплообменника типа струба в трубе , где жидкий фреон течет в межтрубном канале, рекомендуется использовать формулу (11.13). [c.221]

Холодильники радиаторного типа применяются в компрессорах с воздушным охлаждением. В них сжатый газ протекает внутри трубок, а охлаждающий воздух омывает трубки снаружи, причем его поток, который создается вентилятором, направлен перпендикулярно трубному пучку. Трубы радиаторов часто делают оребренными. Но ввиду возможного загрязнения наружной поверхности и в связи с низким коэффициентом теплоотдачи на внутренней поверхности в большинстве случаев более целесообразно применение плоско-овальных труб. При таких трубах увеличивается поверхность холодильника и снижается лобовое сопротивление потоку обдувающего воздуха. Холодильник компрессора на фиг. IV. 5 вьшолнен из плоско-овальных труб, изогнутых по спирали. На фиг. Х.17 показан компрессор с радиаторным холодильником из двух рядов плоско-овальных прямых труб. Представляет интерес устройство его холодильника. Он вьшолнен одноходовым по сжатому воздуху и с конусными коллекторами на продолжении плавно изогнутых соединительных труб большого проходного сечения, что важно для снижения потерь давления в коммуникации. [c.470]