Эффект входные

Массоперенос в процессе жидкостной экстракции существенно ускоряется вследствие обновления поверхности контакта фаз при дроблении или коалесценции капель, что происходит практически во всех экстракционных аппаратах. Значительное влияние на массообмен оказывают поверхностные явления на границе раздела фаз. Вследствие градиента межфазного поверхностного натяжения сг возникает движение близко расположенных к границе раздела фаз слоев жидкости в направлении возрастания ст, приводящее к развитию межфазной турбулентности. Последнее приводит к ускорению массопереноса. В экстракционных аппаратах колонного типа часто большой вклад в массоперенос вносят концевые (или входные) эффекты. Входные эффекты особенно проявляются на входе в аппарат дисперсной фазы и при высокой скорости ее дробления на капли. [c.153]

При экспериментальном определении коэффициентов массо- или теплоотдачи при движении частиц необходимо оценить коэффициенты переноса в период образования капель или пузырей и при их коагуляции на границе раздела фаз на выходе из колонны. Массо- и теплообмен при образовании частиц для капельного (пузырькового) или струйного истечения будем называть входным концевым эффектом или просто концевым эффектом. Насыщение частиц в месте их коагуляции на границе раздела фаз назовем выходным концевым эффектом. [c.209]

При оценке этих результатов следует учитывать возможные ошибки, вызванные входным эффектом. — Прим. ред. [c.363]

Коэффициент теплоотдачи в зоне фонтана заметно уменьшается по мере удаления от входного отверстия и выравнивается в верхней части фонтана (рис. ХУП-13), где, видимо, уравновешиваются противоположные эффекты уменьшения порозности, с одной стороны, и уменьшения скоростей воздуха и частиц, с другой. Из рис. ХУП-13 видно также, что повышение скорости газа на 14% вызывает примерно такой же рост коэффициента теплоотдачи в зоне фонтана. [c.645]

Несмотря на эффективное перемешивание и контакт между газом и твердым материалом в фонтанирующем слое, до настоящего времени его не удалось использовать в качестве каталитического реактора. Возможно, что это обусловлено истиранием твердых частиц в фонтане. Хотя интенсивность истирания при небольшой продолжительности пребывания частиц в слое не должна быть слишком большой (если, конечно, частицы не являются чрезмерно хрупкими), тем не менее суммарный эффект истирания за длительный период работы каталитического реактора, видимо, окажется неприемлемым. Истирание частиц нередко отмечалось даже при кратковременном их пребывании в слое, и хотя оно выгодно при осуществлении некоторых технологических процессов (см. выше), тем не менее истирание накладывает определенные ограничения на область применимости техники фонтанирования. Не исключено, что в этом аспекте могут играть существенную роль такие факторы, как конструкция входного отверстия и геометрия слоя, что может дать некоторую возможность воздействовать на интенсивность истирания. Этот вопрос для фонтанирующего слоя требует дальнейшего изучения. [c.652]

Аналогично скруглению на структуру потока влияет срез кромки поворота (рис. L35, (3), хотя и в меньшей степени. Распределение скоростей после поворота потока зависит также от степени расширения колена. Чем больше отношение площадей выходного и входного сечений, тем больше диффузорный эффект, а следовательно, больше зона отрыва (рис. 1.35, г и 1.36, а, б) и соответственно значительнее неравномерность распределения скоростей. Например, при отношении площадей ----- [c.40]

Различие коэффициентов сжатия струек при входе в отверстия илн каналы того или иного вида решеток должно сказываться слабее, если это сжатие меньше влияет на общий коэффициент расхода всей решетки или (что то же самое) на общий коэффициент ее сопротивления. Если для плоской (тонкостенной) решетки коэффициенты сжатия и расхода практически совпадают, то для утолщенной или трубчатой решетки с относительно длинными продольными трубками коэффициент сжатия обусловливает только часть сопротивления, а следовательно, только частично влияет на общий коэффициент расхода. Такие решетки должны обеспечивать при одинаковом коэффициенте сопротивления p большую степень растекания струи по фронту, чем плоская (тонкостенная) решетка или сочетание плоской и ячейковой решеток и, тем более, чем ячейковая решетка с острыми входными кромками. (Вместе с тем при утолщенных, ребристых или трубчатых решетках эффект подсасывания ускоренными струйками струек с меньшими скоростями в сечениях за решеткой при очень малых величинах / может привести к дополнительному увеличению неравномерности распределения скоростей в конечных сечениях за ними.) Растекания струи перед фронтом и внутри слоевой решетки (насадки) будет рассмотрено дальше. [c.168]

Основное отличие рассматриваемой задачи состоит в том, что в технологическом процессе реализуется в основном не схема входное физическое воздействие - вещество - выходной физический сигнал, а схема входное физическое воздействие - входное вещество - вещество на выходе. Поэтому использование цепочек физических эффектов в соответствии с рекомендациями метода автоматизированного поискового конструирования не может служить основой искомого рещения. Однако, используя идею анализа физических воздействий, морфологический подход и методы химической кибернетики, можно рекомендовать следующий вариант. [c.10]

Наличие эффекта взаимодействия входных переменных делает матрицу преобразования нелинейной. Примем желаемой линейную зависимость между входными и выходными параметрами в рассматриваемом интервале. Тогда урав-пение регрессии примет вид [c.100]

Исходный фактор, определяющий специфику эффектов пятого уровня иерархии, — конструктивные особенности технологического аппарата. К ним можно отнести геометрические особенности аппарата, тип перемешивающих и теплообменных устройств, расположение входных и выходных патрубков, наличие и форму отражательных перегородок, диффузоров, тарелок, распределительных устройств и т. п. Непосредственно конструктивными особенностями аппарата определяются подвод внешней механической энергии, идущей на создание механического перемешивания в системе обмен (подвод или отвод) тепловой энергии, связанный с конструктивными особенностями теплообменных устройств и режимом подачи теплоносителей гидродинамические, концентрационные и тепловые возмущения, вносимые с входными потоками исходных реагентов. [c.43]

Эта ПФ учитывает высоту промежуточного слоя, концентрацию входной эмульсии и геометрию аппарата, но не учитывает эффекта фильтрации мелких капель при прохождении промежуточного слоя. Поэтому ее можно рассматривать только как верхнюю оценку для истинной ПФ. [c.135]

Входные эффекты. Предыдущие зависимости были получены, исходя из картины течения гидродинамически стабилизированного потока, у которого профиль скорости, а следовательно, и касательные напряжения на стенке не меняются по длине. При расчете сопротивлений относительно длинных каналов, которые в большинстве случаев и рассматриваются на практике, влиянием начальных участков можно пренебречь. [c.77]

Для турбулентного режима входные эффекты могут не приниматься в расчет, если [c.77]

Влияние входных аффектов. Приведенные выше зависимости справедливы для участка трубы со стабилизированными профилями скорости и температуры. Однако вблизи входа в трубу местный коэффициент теплоотдачи меняется от бесконечного до стабилизированного значения аналогично тому, как это было описано для ламинарного потока. Эксперименты показали, что для длин.-ных труб фй > 60) влияние входных эффектов можно не учитывать. Для коротких труб влияние входных эффектов может быть учтено с помощью формулы [16] [c.109]

Нестационарные процессы в гетерогенных каталитических реакторах можно создавать, изменяя входные условия — давление, состав, температуру, нагрузку исходной реакционной смеси. В этой главе предполагается, что процессы на поверхности катализатора квазистационарны. Тогда нестационарные температурные и концентрационные поля в зернистом слое катализатора будут определяться кинетическими характеристиками квазистационарного процесса, тепловыми эффектами происходящих в слое химических реакций, процессами переноса, закономерностями изменения входных условий и инерционными свойствами реактора в целом. [c.124]

В реакторах с кипящим слоем катализатора наблюдается так называемый входной эффект [6, 8—10], заключающийся в том, что поток газов, проходя сквозь газораспределительную решетку, значительно изменяет свою температуру. Этот эффект особенно необходимо учитывать при проведении каталитических процессов, для которых состав конечных продуктов определяется температурой катализа и избирательным действием катализатора. В этом случае изменение температуры газа в зоне газораспределительной решетки может привести к побочным реакциям. [c.45]

Количественная оценка входного эффекта в зависимости от геометрических характеристик реактора и слоя катализатора, физико- [c.45]

Треугольника сечения канала не может создавать аэродинамического эффекта входного вихря. Следует указать, что условия входа в рассеченные каналы исследуемой теплообменной поверхности не соответствовали условиям входа в одиночную трубу при опытах И. Т, Аладьева. Кроме того, в опытах [c.52]

Кроме того, на стр. 97 указано на сглаживающий эффект входной емкости интегратора при высоких значениях постоянной времени системы. Я согласен, что при интегральном детектировании во многих случаях постоянная времени может быть значительно больше, чем для дифференциального детектирования. Однако в случае пиков, элюируемых очень близко один от другого, большая постоянная времени будет сильно искажать плато между 5-образными кривыми. Исходя из этого явления, можно ли привести какие-нибудь практические ограничения для постояной времени [c.108]

Упражнение IX.30. Покажите, что функция распределения времени пребывания в трубчатом реакторе при ламинарном режиме течения имеет вид 2z /0 (где 0р — время нрохождения любого элемента потока и — минимальное время нрохождения). Диффузией, входным и концевым эффектами можно ирепебречь. Покажите отсюда, что степень превращения в реакции второго порядка с константой скорости к равна 2i 1 In [В/(В 4- 1)] . Здесь В = = akt па — исходная концентрация обоих реагентов. [c.290]

Хорошо известно, что режим идеального вытеснения недостаточное условие для пол> чения достоверных данных. Весьма важно, чтобы реактор был изотермичен, так как отклонения от изотермичности могут привести к большему искажению данных по кинетике основных реакций, чем эффекты неоднородностей потока. Для обеспечения изотермичности слоя катализатора используют различные приемы. В частности, одним из эффективных приемов является помещение реактора с катализатором в псевдоожижений слой нагретого песка [30]. В бане с псевдоожиженным слоем теплоносителя устанавливается равномерный тепловой режим, соответственно и в реакторе или системе последовательно соединенных реакторов по всей высоте слоя обеспечивается изотермичность. Температура реактора зау меряется термопарой, прикрепленной к наружной стенке. Указанный способ подвода тепла имеет определенные трудности ввиду необходимости поддержания теплоносителя в псевдоожиженном состоянии длительное время. Однако он является наиболее рациональным, так как отпадает необходимость загрузки в реакторы инертной насадки для фиксации слоя катализатора в зоне равномерного температурного поля, как это делается обычно в реакторах с подводом тепла через стенку от электронагревательной спирали (см. рис. 3.15). В показанном на этом рисунке типе реактора изотермичность обеспечивается в ограниченной зоне ввиду больших теплопотерь через верхний и нижний фланцы. Реактор такого типа обычно используется при проведении экспериментов с большой глубиной превращения в длительных опытах. Недостатком такого типа реактора является ухудшение показателей по селективности катализатора из-за протекающих реакций термодеструк-цни в зоне инертной насадки над входной зоной катализатора. Этот реактор также может быть приспособлен для проведения опытов с малой степенью преврашения, т. е. при высоких значениях объемной скорости подачи сырья [35]. Суть такого приспособления заключается в том, что внутрь пустого реактора помещается [c.91]

В последние годы вопросами аэродинамики химических реакторов начали заниматься и другие коллективы исследователей. Так, например, Е. В. Бадатовым, В. А. Остапенко, М. Г. Слинько и др. [101, 122, 127] разработаны методы проектирования входных устройств, обеспечивающих заданную однородность течения в рабочей части технологических аппаратов как с центральным вводом потока, так и боковым. Интересные исследования пристенного эффекта в стационарном насыпном слое проведены Г. Н. Абаевым, В. Ф. Лычагиным, Е. К. Поповым и др. [27, 99, 105]. Ими выявлено влияние числа Рейнольдса и размера частиц на величину пристенного эффекта в слое. [c.13]

Образующийся на входе в заборньи" патрубок подсасывающий эффект с удалением от входного отверстия быстро ослабевает. Например, на расстоянии полутора диаметров входного отверстия скорость подтекания составляет около 5 % скорости входа. При заборном патрубке, установленном заподлицо в стенку (рис. 6.1, а), подтекание к нему жидкости происходит по полусфере (полуовалу). [c.137]

В. И. Дрожалова и Ю. И. Китайгородский считают, что ДН-эффект наблюдается только при звуковых давлениях выше порога кавитации, причем максимум эффекта отвечает звуковому давлению 0,15-0,ЗМПа. Высокоскоростная съемка показала, что подъем жидкости связан с локализацией кавитационного облака вблизи входа в капилляр. Это привело авторов к выводу, что дополнительный подъем происходит вследствие захлопывания кавитационных пузырьков во входном сечении капилляра. Затем М. Н. Костючек и Ю, П. Розин показали, что максимум ДЯ-эффекта возникает при расстоянии от торца капилляра до поверхности излучателя, близком к среднему диаметру кавитационных пузырьков. Таким обрлзом, в этой работе Ю. П. Розин соглашается, по-видимому, с кавитационной гипотезой эффекта. [c.128]

Экспериментальные исследования показали, что относительное расстояние от днища до края бокового входного отверстия практически не оказывает влияния на коэффициент сопротивления входного участка аппарата. Flpit центральном входе потока вниз аппарата сопротивление входного участка с решеткой получается на 10—15 % меньше, чем при центральном входе вверх. Объясняется это, по-видимому, тем, что при выходе струи из подводящего участка вниз создается некоторый диффузорный эффект, обусловленный радиальным растеканием, а следовательно, более плавным расширением потока, при котором происходит частичный [c.190]

На рис. 9.21, б показан участок газохода, идущий от четырех секций этих же электрофильтров через ответвления / к собирающему коллектору 2, а от последнего по отводящим участкам 3 к общему газоходу 4, соединенному с дымососом. Так как входные отверстия отводящего участка 3 расположены ближе (напротив) к двум средним секциям электрофильтров, 11аибол1>ший подсасывающий эффект отводящего участка сказывается на потоках секций I (Э2) и II (Э1). [c.263]

При осуществлении сложного процесса, включающего несколько реакций, по-прежнему возможны оба описанных предельных режима реактора — почти адиабатический и почти изотермический. В последнем случае производная температуры в продольном направлении должна быть мала, а концентрации реагентов — почти постоянны по сечению аппарата. Условия существования почти изотермического режима определяются исследованием уравнения типа (VI. 152). В этом уравнении скорость тепловыделения уже не будет зависеть от температуры по экспоненциальному закону и будет иметь вид суммы нескольких экспонент с различными показателями. В такой форме это уравнение не решается аналитически, но приближенные оценки можно получить на основе результатов, полученных для единственной реакции, если аппроксимировать скорость тепловыделения в некоторой ограниченной области законом Аррениуса. Если в сложном процессе наибольшим тепловым эффектом обладает реакция, с участием промежуточного продукта, то наибольшая опасность перехода в почтЬ адиабатический режим может наблюдаться не во входном сечении, а там, где превращение промежуточного продукта будет идти с достаточной скоростью. [c.256]

Снятие капиллярных ограничений при помощи ультразвука было исследовано в ряде работ [7]. Впервые Ричардс обнаружил влияние ультразвука на подъем жидкости в капиллярах. В его экспериментах использовались стеклянные трубки с внутренним диаметром =0,5-2 мм, имевшие входной рупор. При нормальном падении волн на отверстие рупора в трубке наблюдался дополнительный подъем уровня жидкости ДН (сверх высоты капиллярного уровня), пропорциональный силе звука. Это наблюдение было подтверждено затем Ояма. Пинуар использовал этот эффект для измерения звуковой энергии в воде. [c.128]

МИХМом совместно с Институтом физической химии АН СССР была предпринята попытка дополнительной экспериментальной проверки эффекта [28]. Исследовалось влияние геометрии входных отверстий капилляров в докавитационном и кавитационном режимах на движение жидкости через капилляр. [c.129]

Особенности гидродинамической структуры потоков и геометрии аппарата сказываются (дуги 15—18) на формировании полей концентраций (ФПКА) и температур (ФПТА) в масштабе аппарата. Кроме того, в эффект (ФПКА) вносят вклад (дуга 19) возмущения от входных потоков (ВхП), а в эффект (ФПТА) — тепловые возмущения с входными потоками (дуга 20) и режим подвода тепловой энергии в аппарат (ОТЭ) (дуга 21). [c.32]

Таким образом, можно сделать вывод, что при адсорбции молекул относительно малого размера плотность адсорбированной фазы в нормальной точке кипения существенно выше, чем плотность нормальной жидкости, а при адсорбции крупных молекул наблюдается обратная картина. Последнее связано с тем, что крупные молекулы, к которым можно отнести и бензол, не полностью заполняют объем адсорбционных ячеек цеолита. Таким образом, при адсорбции различных веществ на цеолитах следует учитывать, что плотность адсорбированной фазы существенно зависит от размера и строения молекул, температуры, размеров входных окон и полостей цеолитов. При адсорбции крупных молекул наблюдается эффект недозаполнения адсорбционного пространства цеолитов, а при адсорбции веществ с относительно малым размером молекул — явление повышенного значения плотности адсорбированной фазы по сравнению с нормальной фазой. [c.30]

Исходную суспензию подают в гидроциклон под давлением через тангенциально.расположенный входной насадок, в результате чего она приобретает вращательное движение и по спирали движется к песковому насадку, расположенному в нижней части конуса. Твердая фаза под действием центробежной силы отбрасывается к стенке гидроциклона, перемещается вдоль нее и через песко-вый насадои выводится из гидроциклона. Спиральный поток жидкости вследствие дроссельного эффекта песково-го отверстия (нижнего) поворачивается и поднимается вторичным вихревым потоком к верхнему насадку. Часть твердой фазы, попавшей во вторичный вихрь, выбрасывается центробежной силой в первичный поток и также выводится через нижнее [c.152]

Здесь введены следующие обозначения Ск, Ср — теплоемкости катализатора и потока ек, е — пористости зерна катализатора и слоя Хк, Яс2, X R, Xfz, Ярн — коэффициенты температуронроводно-сти зерна катализатора, скелета катализатора и потока Dk, Dfz, DpB — коэффициенты диффузии в зерне катализатора и в потоке акр, O.KW, 2, O.FW — коэффициенты теплообмена между катализатором и потоком, холодильником и входным потоком и между потоком и холодильником — коэффициент массообмена между зерном катализатора п потоком R , Ra, L — радиус зерна, радиус и длина аппарата VF(Г, Z) — скорость химической реакции Q — тепловой эффект реакции к — константа скорости реакции Ё — энергия активации Д — газовая постоянная и — скорость потока. [c.129]

Предположим, что стационарная (квазистационарная) скорость полезной реакции Г1 — выпуклая функция концентрации с, а скорость побочной реакции г, — вогнутая функция. Это означает, что 7-,(с8)<Я1Г,(с,) + (1-Х)г,(сг) и Г2(с8)>1гг с ) + (1- ,)г2 сг), где 8 = Яс, + (1 — )Сг — средняя концентрация, соответствующая циклическому, в том числе и скользящему, режиму О < Я < 1 С1 < Сг. Пусть хотя бы одно из неравенств выполняется строго. При указанных выше свойствах функций Г (с) всегда выполняется неравенство (гг/г1)<(г2(св)/г,(св)). Отсюда следует вывод при данных условиях избирательность в нестационарном режиме всегда выше стационарной. Амплитуда изменения концентрации исходного компонента А в реакторе, работающем в квазистатическом режиме (пли при очень низких частотах изменения входной концентрации), меньше амплитуды изменения входной концентрации, причем это уменьшение тем больше, чем больше объем реактора и степень превращения. Следовательно, большего эффекта увеличения избирательности в неста-циспарном ре -1 име можно ожидать для малых объемов реакторов, [c.60]

Математическая модель фронта химической реакцвн. Теоретические работы, посвященные исследованию процесса распространения реакционной зоны по неподвижному слою катализатора, можно условно разделить на две группы. Первая содержит численный анализ соответствующих систем дифференциальных уравнений. Некоторые результаты в этом направлении получены в работе [5], где исследована квазигомогенная модель, представляющая слой как изотропную и однородную среду, и в [6], где авторы изучали процесс распространения реакционной зоны, пользуясь двухфазной моделью неподвижного слоя катализатора с учетом продольной теплопроводности в твердой фазе. Достаточно подробный численный анализ содержится в работе [7], в которой двухфазная модель была дополнена составляющими кондуктивного переноса в газовой фазе и получено, что в пространстве параметров системы, таких как линейная скорость, коэффициент эффек1 ив пой продольной теплопроводности твердой фазы, входные концентрация и температура газа, существует область их значений, в которой скорость распространения фронта равна нулю. Описанный эффект, во всяком случае, до сих пор не получил экспериментального подтверждения. Следует, однако, отметить, что анализ фронта реакции численными методами производился в ограниченном слое катализатора, в то время как само понятие фронта реакции имеет асимптотический характер и, строго говоря, его можно рассматривать лишь в слое катализатора бесконечной длины. Поэтому делать заключения [c.79]

Отношение В = QllQ2 называется входным эффектом. Если пренебречь изменением теплоемкости газа в зависимости от температуры, то В можно выразить как отношение разностей температур [81 [c.45]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология