Потери в насосной установке

Потерю напора, вызванную местным сопротивлением, можно определить непосредственным измерением разности показаний манометров, поставленных до и после этого сопротивления. На преодоление местных сопротивлений тратится значительная часть общей мощности, потребляемой насосом. Поэтому обычно ограничивают применение фасонных частей на насосных установках и избегают установки труб с резким изменением сечения и направления движения жидкости. [c.16]

Заметим, что хотя наличие колпака на всасывающей линии и не влияет на равномерность подачи жидкости потребителю, оно создает благоприятные условия для работы насосной установки. В частности, при больщой Арв (см. рис.3.2) наличие колпака на всасывающей линии исключает возможность закипания жидкости в насосе из-за существенного уменьшения инерционных потерь во всасывающем трубопроводе (см. разд. 3.2.6). [c.287]

В процессе проектирования насосных установок и станций, дансе при решении вопросов о временных насосных установках, необходимо учитывать ряд требований, от выполнения которых зависит надежность их работы. Прежде всего это относится к выбору типоразмера насосов и их числа, который должен производиться в соответствии с необходимыми расходами и напорами, причем особое внимание должно быть обращено на правильный учет гидравлических потерь. [c.256]

Предельные значения температуры рабочей жидкости на нефтяной основе перед насосом и гидродвигателем не должны превышать соответственно 50 и 60 °(2. Допускается кратковременный местный нагрев жидкости до 75 °С. Если рассчитанная температура жидкости превышает допустимую или рекомендуемую, то необходимо прибегнуть к конструктивным мерам увеличить полезный объем бака, применить теплообменный аппарат (теплообменник), изменить структуру гидропривода с целью снижения потерь механической энергии. С увеличением полезного объема Уо гидробака возрастает согласно формуле (2.79) площадь его теплопередающей поверхности, что способствует снижению установившейся температуры жидкости. Недостаток такого конструктивного мероприятия — существенное увеличение габаритных размеров насосной установки. [c.123]

При изменении частоты вращения п, напорные характеристики насоса H=f Q) представляют собой конгруэнтные кривые (рис. 2.8), и рабочая точка, перемещаясь по характеристике сети, дает различные значения подачи Qp . При крутых характеристиках системы Яс и малых значениях Яст этот метод не приводит к большим дополнительным потерям в гидравлической системе, так как в любых режимах напор насоса в сети согласован между собой. Коэффициент полезного действия насосной установки tih у примерно равен к. п. д. насоса т),- при частоте вращения л/. [c.62]

Очевидно, <1ем больше статический напор Яс1 в общем значении напора сети, тем меньше потери напора в дросселе для данной подачи и тем выше к. п. д. насосной установки. Вследствие больших значений местной скорости регулирующий орган (дроссельный клапан) быстро изнашивается и возникает опасность неплотного закрытия его при остановке насоса. Дросселирование на всасывающей линии не нашло практического применения из-за опасности возникновения кавитации. [c.62]

Характеристикой насосной установки называется зависимость потребного напора от расхода жидкости. Геометрический напор Н ,, давления р" и р и, следовательно, статический напор Я,,, от расхода обычно не зависят. При турбулентном течении гидравлические потери пропорциональны квадрату расхода [c.213]

Регулирование подачи насоса изменением скорости вращения не приводит к потерям в системе насос — сеть, так как при всех режимах напоры насоса и сети согласованы, и к. п. д. насосной установки т] ,у равен к. п. д. на режиме Л ,( д., Я ) при числе оборотов Подобные режимы, согласно уравнениям (297) и (298), укладываются на параболы Я = Q . Если провести параболу подобных [c.386]

В этом случае масса жидкости, участвующей в неравномерном движении, относительно невелика. Потери напора на преодоление сил инерции получаются значительно меньше, чем в насосной установке без воздушного колпака. Соответственно больше может быть при этом геометрическая высота всасывания Яве- [c.39]

Выражение потерь напора для насосной установки получаем в виде [c.93]

Высота всасывания. У самовсасывающих насосов (т.е. таких, в которых обеспечивается подъем жидкости во всасывающем трубопроводе) необходимое абсолютное давление во всасывающем патрубке зависит от высоты всасывания Ивс и потерь напора во всасывающей магистрали. (При определении потерь следует учитывать и ту часть всасывающего трубопровода, которая находится ниже уровня жидкости.) Рассмотрим схему насосной установки, изображенную на рис. 6.6. Под действием разности атмосферного давления рат, действую- [c.234]

Механический КПД л ех характеризует потери мощности на механическое трение в насосной установке (в подшипниках, сальниках и т.д.). [c.274]

Описанное протекание зависимости Н, = /(б ) в области малых подач объясняется тем обстоятельством, что при существенном отклонении от расчетного режима работы сначала на входе в рабочее колесо, а затем и на выходе из него возникают мощные нестационарные вихревые обратные токи жидкости (рис. 2.8), вызывающие дополнительные потери на так называемое гидравлическое торможение. Допущение о малости величин Му и М2 на этих режимах работы неправомочно. Обратные токи жидкости в высоконапорных насосах, кроме дополнительных потерь энергии, могут нарушить нормальное функционирование насосной установки. Так, известны случаи поломки входного запорного клапана, вызванные обратными закрученными потоками жидкости, В первом приближении можно считать, что обратные токи на выходе из рабочего колеса возникают при относительной подаче Q <0,6 от номинальной, Появление обратных токов на входе в рабочее колесо связано в значительной степени с конструктивными особенностями насоса и поэтому зависит от конкретного вида проточной части. [c.54]

Пусть источниками гидравлического питания в приводе (рис. 9.12,а) является насосная установка а и пневматический гидроаккумулятор Ь. От них потоки движутся по трубопроводам 1 и 2, соединяются в гидрораспределителе с и далее общий поток поступает в гидроцилиндр 3, на шток которого действует переменная по ходу нафузка F(x), Считаем, что трубопровод от распределителя с до гидроцилиндра 3 мал и потерями в нем пренебрегаем. Из штоковой полости гидроцилиндра 3 жидкость движется по трубопроводу 4 и в точке е разветвляется на два потока. Один из них поступает в бак через фильтр и трубопровод 5, а второй - через дроссель и трубопровод 6. В общем случае будем считать, что в трубопроводах 1, 2, 5 и 6 имеются как потери на трение по длине, так и потери в местных сопротивлениях. [c.270]

Напор осушительных насосов определяется как разность максимальной отметки в нижнем бьефе и минимальной отметки в сборном колодце (или минимального уровня откачки) с учетом гидравлических потерь во всасывающей и напорной линиях осушительной насосной установки. [c.233]

Напор между точками входного и выходного сечения установки Потери напора в трубопроводах насосной установки [c.26]

Требуемую частоту вращения можно определить путем перерасчета по уравнениям подобия (12) для заданной подачи. Если характеристика системы имеет небольшую составляющую Яст О, то к. п. д. при регулировании изменением частоты вращения изменится незначительно. При большой составляющей Яст разница в к. п. д. будет возрастать. При этом необходимо иметь в виду, что с уменьшением частоты вращения снижается к. п. д. привода, что также сказывается на экономичности насосной установки. Несмотря на это, с точки зрения потерь регулирование изменением частоты вращения выгодно отличается от регулирования дросселированием. [c.153]

С целью уменьшения потерь и сечения линий электрической сети передача электрической энергии производится под током высокого напряжения, что требует преобразования его для использования в насосных установках. Для преобразования переменного тока высокого напряжения в ток низкого напряжения служат силовые трансформаторы, установленные вместе с аппаратурой управления и распределения энергии на электрических подстанциях. В большинстве случаев электрические подстанции, обслуживающие насосную станцию, размещаются в одном с ней здании. [c.294]

Полный к.п.д. насосной установки учитывает все потери, связанные с передачей энергии от двигателя к нагнетаемой жидкости и определяется, как произведение частных коэффициентов гидравлического — т]г, объемного — т)о, механического — ti [c.15]

Лт — потери напора в противопожарной системе насосной установки. [c.237]

На рисунке 212 приведена насосная установка с артезианским насосом АТН-10 с закрытым колесом. Подача Q = 70 м /ч и напор на одно колесо 7 м с учетом потерь в водоподъемной трубе. Электродвигатель с опорной станиной установлен на фундаменте, расположенном над устьем скважины. Установленный в помещении бачок 3 с водой предназначен для смачивания резиновых подшипников. В качестве водомера используется колено 4. [c.254]

Характеристикой трубопровода (или внешней сети) насосной установки называют графическую или аналитическую зависимость между потерями напора в трубопроводе и расходом жидкости в нем. [c.16]

При параллельной работе нескольких насосов их характеристики складываются (складываются значения Q при одинаковом Я). При нескольких трубопроводах складываются характеристики трубопроводов. При расчете насосной установки, работающей на осадке, потери напора вычисляются так же, как и для сточной жидкости, хотя при малых скоростях они будут выше, а при больших меньше. [c.319]

Более рациональным, на первый взгляд, было бы на период прекращения расхода жидкости отключать насосную установку целиком с остановкой электродвигателя. В этом случае исключались бы потери а работу вхолостую и получалась бы экономия. На практике этот способ был опробован, однако без ожидаемого эффекта режим работы насоса на гидравлический аккумулятор — это режим частых переключений с рабочего хода на холостой и обратно, и при таком режиме электродвигатель и аппаратура его управления испытывают большие перегрузки, что отрицательно сказывается на их долговечности и резко снижает надежность их работы. [c.207]

Ванны для крупных изделий имеют каркас, обшитый листовой сталью. Их оборудуют спускными и переливными трубами, устройствами для перемешивания лакокрасочных материалов, фильтрами и теплообменниками. Ванны и лотки для стола лакокрасочных материалов закрывают кожухом, оборудованным вытяжной вентиляцией. Перемешивание лакокрасочного материала должно осуществляться либо мешалками, либо насосной установкой. Перемешивание воздухом не рекомендуется, так как растворитель испаряется внутрь пузырьков воздуха и вместе с воздухом удаляется вытяжной вентиляцией, таким образом увеличиваются потери растворителя и изменяется вязкость лакокрасочного материала. Ванны емкостью больше 0,5 м должны быть снабжены устройствами для автоматического слива лакокрасочного материала в подземный резервуар. При повышении температуры в помещении выше допустимой слив должен осуществляться не более чем за 5 мин. [c.371]

Уравнения (5.3) и (5.4) учитываются с момента появления обратного расхода, т. е. при Q < 0. Постоянные коэффициенты Г, к, и, Р в уравнениях (5.1)—(5.4) представляют собой безразмерные комплексы, составленные из величин, характеризующих конкретную насосную установку, и являются критериями подобия для переходных процессов Г — критерий одновременности, равен отношению постоянной инерции трубопровода к постоянной насосного агрегата Та, к — критерий гидравлических потерь напора, равен отношению потерь напора при нормальном расходе Q к нормальному напору Я . Коэффициенты I/ и Р названы критериями опорожнения трубопровода и определяются по формулам [c.231]

В условиях нормальной работы насосной установки можно снизить потери от утечек через неплотности по выходе жидкости из обоймы до весьма ма.пой величины и почти полностью устранить приток воздуха на приеме. При этом утечки жидкости в основном будут обусловливаться перетоком, интенсивность которого зависит от размеров и формы зазоров в паре обойма — винт, вязкости жидкости и разности давлений в соседних полостях пары. [c.16]

По технологическим возможностям ближе всех к ШСНУ винтовые насосные установки с погружными электродвигателями типа УЭВНТ. К главным достоинствам этих установок относится отсутствие колонны штанг, а следовательно, сил трения, износа и эмульгирующего воздействия ее на откачиваемый флюид, отсутствие клапанов и объемный принцип действия, благодаря чему сам насос может работать на любом наклонном и даже на незначительно искривленном участках, способность перекачивать жидкость со значительным содержанием механических примесей и газа. В то же время сложность и ненадежность комплекса погружного электродвигателя, большие его габариты, довольно низкие к.п.д. и коэффициент мощности по сравнению с поверхностным приводом, необходимость прокладки кабельной линии и неизбежное при этом усложнение спуско-подъемных операций в значительной мере нейтрализуют достоинства. Большие скорости вращения электродвигателей приводят к быстрому износу пары статор-ротор винтового насоса, лимитируют минимальную подачу, вязкость жидкости на приеме насоса и глубину погружения насоса под динамический уровень. Даже такое, казалось бы, неоспоримое преимущество, как отсутствие колонны штанг и, соответственно, потерь мощности на трение, не столь однозначно. Исследования показали, что потери мощности в кабельной линии весьма значительны и превышают потери мощности на трение колонны штанг о трубы. Так, например, при глубине спуска насоса в 1000 м потери мощности в кабельной линии составляют 20% от передаваемой. [c.274]

Регулирование задвижкой (дроосели-рованием). Предположим, что насос должен иметь подучу не ( л, соответствующую точке А пересечения характеристики насоса с характеристикой насосной установки, а Qв (рис. 2.35). Пусть Qврабочая точка В характеристики насоса. Для того чтобы характеристика насосной установки пересекалась с кривой напоров Я = / (0) в точке 5, необходимо увеличить потери напора в установке. Это осуществляется прикрытием регулирующей аадвижки, установленной на напорном трубопроводе. В результате увеличения потерь напора в установке характеристика насосной установки пойдет круче и пересечет кривую напоров Я = / ((2) нароса в точке В. При гном режиме напор насоса складывается из напора Яв , расходуемого в установке при эксплуата- [c.217]

Так как давление р значительно меньше величины Рна потеря мощности в двухнасосной установке существенно меньше, чем в однонасосной. Недостаток рассмотренной насосной установки — удвоенное число основных гидроагрегатов. [c.113]

Основной недостаток насосно-аккумуляторной установки — значительные габаритные размеры и масса аккумулятора. Значительно меньшие габаритные размеры и масса у насосной установки с авторегулируемым насосом (рис. 2.19, г). В ней, как и в предыдущем случае, отсутствуют непроизводительные потери энергии вследствие перелива жидкости под давлением через клапан. Во втором периоде работы гидропривода подача жидкости снижается путем регулирования насоса 16 по давлению в нагнетательной гидролинии. Подача жидкости насосной установкой автоматически приспосабливается к требуемому расходу ее в исполнительной части гидропривода, Примерная статическая характеристика авторегулируемого насоса <7н = Ф (Рн) показана на рис. 2.20. При использовании в механизме регулятора цилиндрической пружины регулировочная ветвь характеристики имеет прямолинейный вид. Во втором периоде работы гидропривода при давлении в напорной гидролинии удельный рабочий объем насоса устанавливается регулятором, что обеспечивает необходимую подачу жидкости в исгюлнительную часть гидропривода при рабочем ходе выходного звена. [c.115]

Опыт проектирования показывает, что величина Д Н - внутристанционные потери напора на насосных станциях, оборудованных центробежными насосами, -составляет в среднем 1,5-2 м и достигает 3 м. Следовательно, например, при геометрической высоте подъема 6 м работа, затрачиваемая центробежным насосом, на 30-50% больше, чем работа, затрачиваемая шнековым насосом (при одинаковых КПД насосов). Следует отметить, что КПД шнекового насоса представляет собой КПД насосной установки в целом, в то время как у центробежных насосов эти показатели существенно различаются (внутристанционные потери напора на насосных станциях, оборудованных центробежными насосами, снижают КПД насосной установки на соответствуюшую величину). [c.25]

Обратное течение потока в трубе наблюдается лишь в некоторых случаях, в верхней части изогнутого сечения трубы. При лабораторных исследованиях трубы подбором надлежащих сечений уничтожаются отжимы и обратные течения потока. Так как насосы и подводящие трубы работают при различных режимах, то в процессе лабораторных исследований при нормальных режимах следует проверять работу трубы также для других режимов работы насосной установки. Особенно это относится к осушительным насосным станциям, в которых напоры переменные (в некоторых случаях они доходят до 0,54-1 м), величина потерь и условия подвода воды могут изменить режим работы насосной установки. Размеры блока определяются длиной подводящей трубы, габаритами насоса, коммуникацией напорных трубопроводов и арматурой в насосном помещении [4], а также необходимыми условиями обслуживания агрегатов. При проектировании и строительстве следует предусматривать закладку гнезд для контрольно-измерительных приборов, позволяющих при эксплуатации проводить комплекс гидравликоэнергетических, кавитационных и других исследований. [c.321]

Для того чтобы изменить ре-жим работы насоса, следует изменить либо характеристику насосной устаиовки, либо характери- Нд стику иасоса. Первую можяо изменить при помощи регулировочной задвижки (регулирование дросселировэнием). Если задвижку прикрывать, то потери напора в установке увеличиваются, характеристика насосной установки пойдет круче (рис. 3-7,а) и точка пересечения характеристик насоса и насосной установки переместится влево (из А в В). Подача наооса при этом- уменьшится (Рв<Са). Регулирование дросселированием связано с дополнительными потерями энергии в задвиж ке и поэтому неэкономично. Однако этот способ регулирования весьма прост, вследствие чего он получил наибольшее распространение. [c.145]

Практически расчет гидроэлеваторов для откачки песка из чхесколовок значительно усложняется тем, что требуемый напор на выходе из диффузора Яг является функцией расхода подаваемой песчаной пульпы (так как в величину Яг нходят потери напора в пульпопроводе). Кроме того, напор у сопла Я не всегда может быть обеспечен в точном соответствии с расчетом, так как при подаче рабочей воды центробежным насосом апор Я зависит как от характеристики насоса, так и от сопротивлений в трубопроводах (всасывающем и напорном) насосной установки. Другими словами, в практике расчетов гидроэлеваторных установок в целом исходные данные Н, и сами зависят от искомых величин <7, Я и Qp. [c.64]

Полезная мощность, т. е. мощность за вычетом всех потерь, для насосной установки выражается произведением расхода Q, м 1сек на удельный вес жидкости 7, кГ/ж и на полный напор насоса Н, м вод. ст. [c.63]

Всасывающий трубопровод является одной из наиболее ответственных частей оборудования насосной установки, так как уменьшение потерь напора в трубопроводе и тщательное уплотнение его позволяют предотвратить возникновение кавитации в насосе и достигнуть больших высот всасывания. В соответствии с этим следует применять возможно короткие трубопроводы больших диаметров в свету, с наименьшим числом фасонных частей (колен, отводов, тройников и др.). следует избегать резких поворотов и особенно — расположения колен в различных плоскостях. Для определения размеров всасывающего трубопровода обычно принимают скорость в нем равной 1—2 м1сек, так что при переходе к всасывающему патрубку насоса приходится площадь трубопровода уменьшать примерно вдвое. Предпочтительней всего иметь короткие вертикальные трубопроводы. Если же в связи с местными условиями такого рода установка неосуществима, то для того чтобы избежать образования воз-170 [c.170]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология