Напорная характеристика насоса

Рис. 4.18. Напорная характеристика насосов ЦВЦ /-для ЦВЦ 2,5-2 2-для ЦВЦ 4-2,8 3 —для ЦВЦ 6,3-3,5 4 — для ЦВЦ 10-4,7 5 для ЦВЦ 16-е,7 б-для ЦВЦ 25-9,2

Предположим, что насос работает в гидравлической системе, имеющей линию характеристики / , с подачей Q при нормальной частоте вращения вала, и что необходимо изменить эту подачу до Q. Это можно достичь в общем случае изменением сопротивления системы или напорной характеристики насоса. [c.138]

Комбинируя характеристики элементов, можно получить совокупные характеристики сопротивления отдельных частей системы, например, гидролинии вместе с аппаратами или одного из трубопроводов с установленным на нем насосом. Иногда удобно иметь напорную характеристику насоса с примыкающим участком трубопровода или регулирующего устройства, рассматривая ее в целом как характеристику насоса. Напорные характеристики отдельных насосов объединяются в характеристики насосных групп (или блоков). [c.136]

При изменении частоты вращения п, напорные характеристики насоса H=f Q) представляют собой конгруэнтные кривые (рис. 2.8), и рабочая точка, перемещаясь по характеристике сети, дает различные значения подачи Qp . При крутых характеристиках системы Яс и малых значениях Яст этот метод не приводит к большим дополнительным потерям в гидравлической системе, так как в любых режимах напор насоса в сети согласован между собой. Коэффициент полезного действия насосной установки tih у примерно равен к. п. д. насоса т),- при частоте вращения л/. [c.62]

Напорная характеристика насоса Q- Н может иметь разный вид в зависимости от типа насоса. Кривая может непрерывно снижаться, а может иметь возрастающий участок. [c.678]

При работе на гидравлические сети с разными сопротивлениями (пунктирные кривые / и 2 на рис. 1.71) центробежный насос со своей вначале близкой к горизонтальной, а затем убывающей напорной характеристикой H(V ) обеспечивает существенно разные расходы и Чем больше сопротивление гидравлической сети, круче ее гидравлическая характеристика, тем меньший расход < К, р через такую сеть обеспечивает конкретный центробежный насос. Это обстоятельство несколько осложняет подбор необходимого центробежного насоса, который может обеспечить заданное значение расхода через гидравлическую сеть с известной характеристикой. Напорные характеристики насосов сравнивают (начиная с насосов малой производительности) с характеристикой гидравлической сети. Выбирают такой насос, у которого напорная характеристика дает точку пересечения с характеристикой сети (рабочую точку Р) при значении расхода, равного заданному или несколько больше. По абсциссе рабочей точки находят значения потребляемой мощности и КПД rip. [c.158]

Графическое решение полученного уравнения показано на рис. П.2, а. Правая часть уравнения (характеристика сопротивления системы) представлена кривой Я, а левая часть (напорная характеристика насоса) — кривой Я. Точка пересечения кривых (решение уравнения) соответствует режиму работы насоса в данных условиях. [c.137]

I — напорные характеристики насоса 2 — характеристики трубопровода 3 — к. п. д. т насоса в зависимости от <Э /4 и В —рабочие точки / — для дегазированной нефти // — для газонасыщенной нефти [c.135]

При выдаче из ремонта проверяют рабочую область напорной характеристики насоса внешние утечки вибрацию опор параметры электродвигателя. [c.175]

Проверку напорной характеристики насосов, у которых потребляемая мощность возрастает с ростом производительности, следует начинать с нулевой подачи (при закрытой задвижке) проверку насосов, у которых потребляемая мощность уменьшается с ростом производительности, — с максимальной подачи. Внешняя утечка через уплотнения должна определяться в процессе работы насоса при номинальном режиме. [c.175]

При подборе насоса с постоянным числом оборотов п строят напорные характеристики насоса Я = / (()) и на них [c.678]

Из табл. 1 видно, что многокомпонентная смесь в поле центробежных сил находится непродолжительное время. Максимальное значение этой величины для изученных типоразмеров насосов принадлежит ЭЦН—5—80—1200 и составляет не более 13,2 сек. при его номинальной производительности. Фактическое значение этих величин в скважинах еще меньше, т. к. в ЭЦН, как правило, присутствует еще газовая фаза, занимающая, в зависимости от давления на приеме и напорной характеристики насоса, значительный объем. [c.94]

В работе [17] предлагаются аналитические выражения для напорной характеристики насоса Q- Н, например [c.679]

За счет изменения характеристики гидросистемы. Практически это достигается изменением параметров дросселя 1 напорной магистрали (рис. 3.31). Из-за жесткости напорной характеристики насоса р = /(б) нодача насоса меняется незначительно, а давление - значительно, поэтому такой способ регулирования не всегда пригоден для объемных насосов. [c.795]

По формулам, приведенным в предыдущих разделах, легко получить зависимость теоретического напора от величины идеальной подачи Q или, зная утечки, от величины подачи насоса Q при постоянной частоте вращения п. Для получения напорной характеристики насоса необходимо знать зависимость отдельных составляющих гидравлических потерь от величины подачи. В первом приближении целесообразно разделить суммарные гидравлические потери на две составляющие на участке от точки измерения давления на входе в насос до выходного сечения рабочего колеса и на участке от выходного сечения рабочего колеса до точки измерения давления на выходе из насоса. Первую составляющую будем называть потерями в лопастном или рабочем колесе АН/ , а вторую - потерями в отводящем устройстве (спиральный отвод и диффузор) AHq. Иногда следует отдельно учесть потери во входном устройстве. Для экспериментального разделения потерь необходимо провести измерение величины напора за колесом, которое можно организовать либо в абсолютном, либо в относительном движении, И те, и другие измерения показали, что в доста- [c.57]

Благодаря напорной характеристике насоса, имеющей специфический вид вертикальной линии, характеристики любых трубопроводов (1 или 2 на рис. 1.64) имеют одинаковую абсциссу точек их пересечения с характеристикой насоса, а это значит, что объемный насос способен обеспечить заданный расход (на рис. 1.64 -при работе его на сеть с разными характеристиками (сопротивлениями). Для этого должны лишь быть достаточными мощность привода и прочность конструкции насоса (сравнить с характеристиками центробежных насосов, см. рис. 1.71). [c.151]

При проведении экспериментов были сняты рабочие характеристики более 100 различных вариантов насосов. Во многих случаях проводилось сравнение теоретических выражений с результатами эксперимента. При этом обнаружилось, что вполне удовлетворительное совпадение (с точностью до коэффициента к) теоретических кривых для напора в зависимости от расхода получается при использовании формулы (6а). Эта формула не учитывает потерь на трение в рабочем пространстве насоса, а также влияния концевых сечений на его характеристики. Теоретическая оценка указанных факторов по формулам (15) и (17) для испытанных насосов показывает, что в подавляющем большинстве случаев их влиянием на напорную характеристику насосов можно пренебречь. [c.23]

НАПОРНЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ НАСОСОВ С ГЛАДКОЙ И НАРЕЗАННОЙ ВТУЛКАМИ. ЗАВИСИМОСТЬ НАПОРА НАСОСОВ ОТ ДЛИНЫ ИХ ПРОТОЧНОЙ ЧАСТИ [c.29]

Пологая напорная характеристика насоса свидетельствует о наличии незначительных осевых сил. Кольцевая камера исключает возникновение радиальных сил. [c.211]

Регулирование подачи насоса может осуществляться за счет впуска воздуха во всасывающую магистраль насоса. При этом напорная характеристика насосов смещается вниз при впуске воздуха снижается и КПД насоса (рис. 3.17). [c.785]

Расчет рабочей точки А выполнен при нормальных условиях эксплуатации насоса, что соответствует режиму работы при низком горизонте уровня жидкости в емкости, например, при летнем режиме работы насоса. При изменении уровня горизонта, например весной или осенью, уровень горизонта жидкости примет повое положение - верхний горизонт. При этом величина zm насоса увеличивается (например, было минус 5 м, стало минус 4 м), а следовательно уменьшится величина Н Обороты насоса не изменяются, следовательно, не изменяется напорная характеристика насоса Q — H(ptK. 3.26). Из рис. 3.26 видно, что при уменьшении T кривая hw = f(Q) смещается вниз, что приводит к увеличению подачи насоса Q и уменьшению напора насоса Н при этом может возрасти потребляемая мощность насоса. Если электродвигатель не рассчитан па увеличение мощности, то он может выйти из строя. Более подробно этот вопрос рассмотрен в [14, 20]. [c.793]

Дроссельное регулирование подачи, осуществляемое подключением к напорному трубопроводу сливной магистрали, на которую устанавливают регулируемый дроссель (рис. 3.33). Изменяя дросселем утечки Лб, получают семейство напорных характеристик насоса р = /(б) и соответствующие им рабочие точки А. Этот способ регулирования применяют в гидросистемах с насосами небольшой мощности. [c.795]

Если на один график нанести характеристику системы и напорную характеристику насоса, то точка их пересечения, характеризующая баланс энергий, будет рабочей точкой насоса в данной системе. Максимально возможная теоретическая подача имеет место при [c.149]

При определенных соотношениях энергетический баланс между насосом и системой может иметь место не в одной рабочей точке, как это показано на рис. 80, а в двух (рис. 81). Необходимым для этого случая условием является наличие западающего участка напорной характеристики насоса и Яс > [c.149]

Напорные характеристики особо крупных насосов в некоторых случаях можно определять путем испытаний на воздухе. Несмотря на значительную разницу физических свойств воды и воздуха, напорная характеристика насоса после соответствующего пересчета будет примерно одинакова, так как насосы обычно работают в зоне автомодельности по числу Не, [c.269]

Испытания на воздухе. При испытаниях на воздухе, проводимых на стенде (см. рис. 36), может быть получена только напорная характеристика насоса. Поскольку вязкость воздуха (кинематическая) примерно в 14 раз больше, чем воды, должно быть проверено суп] ествование подобия по выражению (26) или (27). [c.161]

Для системы по рис. 11.2, в напор насоса равен разности отметок Аг плюс потери напора в трубопроводе, плюс скоростной напор в концевом насадке В (парабола Я). Режим в точке А устойчивый. Предположим, что расход упал, напор насоса характеризуется точкой Ах, а сопротивление гидравлической системы — точкой А . Вследствие разности напоров Л1А2 поток жидкости ускоряется, что способствует восстановлению расхода. Это же рассуждение остается действительным, если рабочая точка расположена на восходящей части кривой напорной характеристики насоса. [c.138]

Дросселирование. Подачу центробежного насоса можно снизить введением добавочного сопротивления в нагнетательную линию (прикрытием задвижки или любым другим способом). Поскольку при этом кривая сопротивления гидравлической системы становится круче (рис. 11.3, а), то рабочая точка перемещается по кривой характеристики насоса. Именно таким способом получают на испытательном стенде напорную характеристику насоса (называемую поэтому дроссельной). Энергетическая эффективность метода низкая, но благодаря простоте реализации метод часто применяется при отсутствии других возможностей снизить подачу. Более благоприятно дросселирова- [c.138]

Формула (10-47) представляет собой искомую теоретическую напорную характеристику насоса. Она показывает, что напор линейно зависит от подачи Q (рис. 10-11, б), причем, если a < 90° (лопасть отогнута назад, рис. 10-11, в), с ростом Q напор снижается, если g = 90°, tg = О и = = u g = onst и, наконец, если g > 90° (лопасть отогнута вперед), с ростом Q напор Я. возрастает. Казалось бы, это дает возможность повысить напор насоса, однако, как видно из соответствующих треугольников скоростей (рис. 10-11, г), с увеличением a возрастает v , т. е. кинетическая энергия на выходе из рабочего колеса увеличивается, а это вызывает рост гидравлических потерь, что может даже приводить к неустойчивым режимам. Поэтому обычно в центробежных насосах j не превышает 20—35 . [c.211]

Рабочая точка была вычислена по формулам (6.40), (6.41) и (6.36), а также найдена графически (рис. 45) посредством совмещения напорных характеристик насоса и трубопровода. Расхождение найденных значений пропускной способности в обоих случаях было около 4 м ч, что находится в пределах погрешности графизического способа определения. Из графика (см. рис. 45) видно, что рабочая точка насоса при переходе с дегазированной на газонасыщенную перекачку смещается вправо. [c.135]

Строим напорные характеристики насоса К90/20 с указанными выше рабочими колесами и наносим на них рабочие части характеристик. Соединив точки А и В, С и О, получим четырехугольник АВСВ (рис. 2.19). [c.680]

За счет использования преобразователей частоты, которые позволяют осуществить бесступенчатое регулирование частоты, а следовательно, изменить напорную характеристику насоса (рис. 3.16е). Например, насос MPI фирмы GRUNDFOS имеет в комплекте преобразователь частоты в пределах /= 46 405 Гц с цифровым указателем частоты при нанряжении U= 220 В. [c.785]

АЯр, получаем характеристику рабочего колеса Яр=/(1 ). Для получения характеристики насоса в целом из величины Яр необходимо вычесть потери в спиральной камере ДЯ , которые при правильном выборе размеров спиральной камеры также достигают минимальной величины на расчетном рёжиме работы. Нижняя кривая (см. рис. 2.26) является напорной характеристикой насоса, причем [c.71]

Разность (Явьос - Я,х) представляет собой напор Янас, создаваемый насосом е учетом гидравлических потерь в нем и зависящий от расхода, т.е. напорную характеристику насоса H,K(Q). С учетом этого последнее выражение можно переписать в виде [c.779]

Сечения п = onst (рис. 68, б) плоскостями, параллельными плоскости Q—H, дают ряд парабол (rii, Пц,. .,), которые называются напорными характеристиками насосов. [c.129]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология