Работоспособность тарелки

По нормали (см. Приложение 8) имеются тарелки диаметром 2 и 3 м. Если принять 0=3 м, то получится чрезмерный запас и вследствие малой скорости паров уменьшится эффективность тарелки. Принимаем 0=2 м (что немного меньше расчетного значения 2,1 м) и проверяем работоспособность тарелки при этом диаметре размеры всех элементов тарелки берем по нормали. [c.106]

Проведенное обследование позволило сделать следующие выводы и предложения 1) колонна работает с большим запасом по производительности (на 13% выше проектной) 2) четкость погоноразделения в различных сечениях колонны неодинакова хорошая в верхних сечениях и неудовлетворительная в нижних, хотя качество полученных продуктов и удовлетворяло межзаводским нормам 3) для раздельного вывода зимнего и летнего дизельных топлив необходимо в сечениях нижних секций колонны обеспечить более высокое флегмовое число 4) для обеспечения нормальных условий работы нижних секций основной колонны в испарителе следует установить ректификационные тарелки 5) давление в колонне должно быть не выше проектного, для чего необходимо увеличить конденсатор верхних продуктов колонны. Было также отмечено отсутствие на всех тарелках коррозии и следов закоксован-ности. На основании эксплуатационных данных можно заключить о работоспособности колонны с З-образными элементами и рекомендовать их для широкого применения. [c.67]

Проверим работоспособность сливного устройства тарелки по условиям (8.12) и (8.13). Для этого рассчитаем по (8.12) скорость жидкости в сливном устройстве [c.231]

Расчет работоспособности клапанных тарелок. Работоспособность наиболее нагруженной по газу и жидкости нижней тарелки абсорбера определяется необходимыми значениями следующих показателей сопротивление тарелки потоку газа скорость газа в отверстиях тарелки отсутствие провала жидкости унос жидкости высота слоя пены на тарелке градиент уровня жидкости на тарелке отсутствие захлебывания. [c.20]

В результате расчета работоспособности наиболее нагруженной по газу и жидкости нижней тарелки абсорбера подтверждается правильность принятия диаметра аппарата равным Ва=3,8 м. [c.26]

Для обеспечения работоспособности ситчатых экстракционных колонн на системах с низким межфазовым натяжением необходимо создать специальные условия, гарантирующие образование подпорного слоя под каждой тарелкой, т.е. дать время, необходимое для слияния отдельных капель в сплошную фазу. [c.30]

Массу тарелок выбирают с учетом того, чтобы давление срабатывания (подъема) тарелки было меньше максимального допустимого давления и вакуума резервуара соответственно на 200 и 150 Па. В случае применения тарелок с меньшей массой могут существенно возрасти потери паров от малых дыханий резервуара, снизиться качество герметизации резервуара, ухудшиться работоспособность газоуравнительной обвязки резервуарного парка. При проверках технического состояния дыхательной арматуры резервуаров необходимо путем расчета и непосредственного взвешивания сопоставлять требуемую и фактическую массу тарелок вдоха и выдоха . [c.83]

Наблюдения за работой реконструированных клапанов показали, что иней, образующийся на внутренних поверхностях клапанов и патрубков, может значительно уменьшить проходи,ое сечение арматуры. При температуре окружающего воздуха до —30°С, когда толщина инея достигает только 0,5—1,5 см и на работоспособность клапана существенно не влияет, периодические осмотры и очистки клапанов и патрубков рекомендуется проводить через 7—10 дней. При температуре окружающего воздуха ниже —30°С, когда слой инея может достигать 3—5 см, заклинивать тарелки и перекрывать сечения патрубка и клапана (особенно на резервуарах с теплыми нефтями и нефтепродуктами), осмотры и очистки клапанов необходимо проводить через 3—4 дня. [c.84]

Испытания опытно-промышленного аппарата (диаметр 0,5 м, число ступеней 5, число контактно-сепарирующих устройств на каждой тарелке 7) показали его работоспособность и высокую эффективность. Например, при адсорбции СО2 на цеолите СаА (без связующего) й = (0,14 0,25) 10 м оказалось, что каждая контактная ступень приближается к теоретической тарелке. Успешная работа такого адсорбера зависит от механической прочности микросферических адсорбентов. [c.231]

Таким образом, проектная задача является более общей и включает в себя проверочную. В результате решения проектной задачи определяют число тарелок в колонне флегмовое число и тарелку ввода питания, соответствующие минимуму приведенных затрат и обеспечивающие выделение целевого продукта заданного качества диаметр колонны межтарельчатое расстояние тип тарелок и проверку их работоспособности толщину обечайки колонны расход пара и жидкости в укрепляющей и исчерпывающей частях колонны тепловую нагрузку на кипятильник и дефлегматор колонны состав продуктов разделения экономическую оценку проекта с указанием величины приведенных затрат, эксплуатационных и капитальных затрат стоимости греющего пара и охлаждающей воды. [c.247]

Последняя конструкция оказалась работоспособной при температуре жидкого гелия. Медную трубу 4 уплотняли с тарелкой 2 с помощью индиевой проволочной прокладки (диаметром 1,5 мм) и фасонной муфты 3, которую навинчивали на деталь 1. [c.241]

Ректификаторы. Из всех известных ректификационных устройств наиболее приемлемым для водоаммиачной абсорбционной холодильной машины является ректификатор, состоящий из нескольких ректификационных тарелок и слоя насадки из керамических колец (такой ректификатор показан на рис. 45). Расчеты, проведенные для ряда машин различной холодопроизводительности, и опытные данные [91] показывают, что при работе в пределах температур испарения хладоагента от —5 до —45°С вполне достаточно устанавливать три колпачковые ректификационные тарелки. Совместно с насадкой, расположенной ниже тарелок, они обеспечивают необходимые условия массообмена, сопровождающиеся выделением паров воды из паров аммиака до заданной концентрации. Испытания абсорбционной водоаммиачной холодильной, машины холодопроизводительностью 581,5 кВт в промышленных условиях при температуре испарения хладоагента —45 °С и температуре конденсации 32°С подтвердили работоспособность ректификационного устройства. [c.135]

Путем реализации на ЭВМ двадцати различных алгоритмов расчета ректификации нефтяных смесей в сложных разделительны) системах при заданных тепловых нагрузках выбран из них самый работоспособный, надежный и быстродействующий метод. Это двухкотурный метод с определением температур на тарелках Tj во внутреннем итерационном контуре методом Бройдена с использованием аналитических производных, [c.97]

Перекрестноточные тарелки характеризуются наибольшей разделительной способностью, поскольку время пребывания жидкости на них наибольшее по сравнению с другими типами тарелок. Перекрестнопрямоточные тарелки по сравнению с перекрестноточными обладают (благодаря организации направленного движения жидкости по тарелке) повышенной производительностью и лучшей равномерностью работы по сечению колонны. Как перекрестноточные, так и перекрестнопрямоточные тарелки можно подразделить еще на два подтипа с нерегулируемым и регулируемым сечением контакта фаз. Последние (особенно балластные) по сравнению с таре лками с нерегулируемым сечением контакта фаз (колпачкового, желобчатого, 5-образного, ситчатого, струйного и др. типов) обладают значительно более широким диапазоном эффективной работоспособности и находят в последние годы преимущественное применение. [c.36]

D = jAVjnv, где объемный расход газа. С увеличением диаметра колонн нагрузки на переливы возрастают пропор-шюнально D , а длина переливной перегородки - пропорционально D, что требует создания многопоточных тарелок с увеличенной площадью переливов известны двух- и даже четырехпоточные тарелки, обеспечивающие работоспособность аппарата при жидкостных нагрузках до 100 м (м -ч). Скорость газового потока на каждой тарелке должна быть такой, чтобы жидкость не проваливалась через отверстия (щели) на нижележащую тарелку для предотвращения снижения эффективности массопереноса должны отсутствовать также байпасные (не контактирующие с газом) потоки жидкости по плато тарелок. [c.498]

Соотношение количеств Ок и Ообщ зависит от работоспособности пара на тарелке. [c.54]

Пружинные предохранительные клапаны являются более совершенными, чем грузовые, так как имеют меньшую инерционность, меньшие габариты и массу и могут быть выполнены конструктивно как полнопроходные. Грузовые предохранительные клапаны обладают большим постоянством усилия, более просты по конструкции и дешевы. Грузовые клапаны могут быть применены только для стационарных установок. Постоянное прижатйе уплотнительных поверхностей золотника (тарелки) и седла при высоких давлениях и температуре может привести к их слипанию ( прики-панию ), что недопустимо по условиям безопасной работы установки, поэтому необходимо периодически проверять работоспособность клапана. Это обычно осуществляется путем принудительного подъема золотника, для чего предохранительные клапаны снабжаются соответствующим устройством (обычно рычагом), позволяющим открывать предохранительный клапан вручную — принудительно. Рычажные клапаны таким устройством не снабжаются, поскольку принудительное открытие клапана производится путем поднятия рычага. Пружинные предохранительные клапаны могут и не иметь устройства для принудительного открывания. Это разрешается, например, когда по свойствам среды (ядовитая, взрывоопасная и т. д.) или по условиям технологического процесса принудительное открывание недопустимо. В таких случаях проверка работоспособности клапана должна производиться периодически — в сроки, установленные технологическим регламентом, но не реже одного раза в шесть месяцев. Применение предохранительных клапанов без устройства для принудительного открывания допустимо при условии, что исключена возможность примерзания, прикипания или забивания клапана рабочей средой. [c.215]

Указанные особенности конструкции позволяют создать тарелки с высокой пропускной способностью по жидкости до 160 м /м -ч, но в то же время возможно создание тарелок, работоспособных при нагрузке 8—10 м /м -ч. Тидравлическое сопротивление тарелок находится на одном уровне с обычными конструкциями ситчатыми, клапанными тарелками и может быть несколько снижено за счет создания тарелок с повышенным живым сечением, что возможно благодаря высокой сепарационной способности второй зоны контакта фаз. Гидравлическое сопротивление пленочной зоны невелико и составляет 1—4 мм вод. ст. Эффективность тарелок, по Мерфри, по газовой фазе приблизительно около единицы, а для условий превалирующего сопротивления жидкой фазы эффективность 0,85—0,9. [c.278]

Для некоторых типов транспортных установок разделения воздуха малой производительности во ВНИИкимаше разработаны [1] и освоены в производстве заводами кислородного машиностроения колонны с инжекционйыми массообменными тарелками, работоспособные в условиях наклона и качки (рис. 29). [c.407]

Конструкция кпапана предусматривает высокую герметичность и точность срабатывания затворов давления и вакуума, что позволяет сократить потери легких фракций нефтепродуктов при хранении и уменьшить загрязнение окружающей среды. Контактирующие поверхности тарелок и седел всех затворов имеют специальное тефлоновое покрытие. Тарелки вакуума и давления крепятся на гибких фторопластовых пластинах. Внутренние полости кпапана не имеют перегородок и горизонтальных полок, что обеспечивает беспрепятственный сток конденсата из полости кпапана внутрь резервуара. Конструкция и размеры полостей клапана обеспечивают работоспособность клапана при толщине инея на внутренних поверхностях до 5 см. [c.361]

В целях обеспечения работоспособности клапанов в зимнее время разработаны и широко применяются непримерзающие мембранные дыхательные клапаны типа НДКМ, обладающие высокой пропускной способностью. В них для разобщения пространства над и под тарелкой служат мембраны. Набор сменных дисков в конструкции клапана позволяет изменять пределы срабатывания при вакууме и избыточном давлении в резервуаре. Малое гидравлическое сопротивление клапана и большая высота подъема тарелки над седлом обусловили значительное увеличение его пропускной способности. [c.115]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология