Получение продукта Си

Материальный баланс составляется из расчета расхода сырья и полученных продуктов на единицу основного продукта. Поскольку на практике приходится иметь дело пе с чистыми веществами, а с сырьем сложного химического состава, ирн составлении материального баланса учитывается масса всех комионентов. Для этого используются данные анализов. [c.62]

Твердые парафиновые углеводороды в этих условиях не претерпевают превращения. Смолы, асфальтены и другие вещества, подавляющие кристаллизацию парафина и вызывающие, как указывалось выше, необходимость в пиролитической перегонке парафиновой массы, при этом полностью разлагаются, вследствие чего парафин без труда можно выделить из полученного продукта при помощи обычных процессов депарафинизации. Получаемый парафин низкотемпературной гидрогенизации отличается весьма низким содержанием серы и значительным преобладанием углеводородов нормального строения. Он в частности, особенно пригоден в качестве исходного сырья для химической переработки окислением и другими процессами. [c.50]

Тример, получаемый как побочный продукт при производстве тетрапропилена, применяется как компонент для синтеза неионогенных моющих средств. Для этого фенол алкилируют тримером пропилена и на полученный продукт действуют окисью этилена. [c.250]

Целлулоид невзрывоопасен, но он легко воспламеняется, что может быть причиной пожара, поэтому Истмен начал поиски менее горючих материалов. Когда в целлюлозу вместо нитрогрупп ввели ацетильные группы, полученный продукт остался столь же пластичным, как и нитроцеллюлоза, но он уже не был легко воспламеняющимся. С 1924 г. ацетилцеллюлозные пленки начали использовать [c.133]

Исключительная легкость варьирования как в отношении длины парафиновой цепи, так и числа сульфохлоридных трупп в молекуле делает, как правило, возможным при сульфохлорировании насыщенных алифатических углеводородов получение продуктов с желаемым для данной цели размером молекулы или степенью сульфохлорирования. [c.384]

X. ОКИСЛЕНИЕ ВЫСОКОМОЛЕКУЛЯРНЫХ ПАРАФИНОВ С ЦЕЛЬЮ ПОЛУЧЕНИЯ ПРОДУКТОВ, ПРЕДНАЗНАЧЕННЫХ НЕ ДЛЯ МЫЛОВАРЕННОЙ [c.475]

Дифференциальный метод представления состава непрерывных смесей используют при расчете процессов перегонки п ректификации нефти и нефтяных фракций с получением продуктов широкого фракционного состава, так как в этом случае сложный характер нефтяных смесей не проявляется и можно считать, что непрерывная смесь представляет собой практически идеальный раствор. Последующее уточнение характеристик смеси — учет влияния углеводородного или группового состава и наличия азеотропных смесей, очевидно, потребуется при дальнейшем повышении четкости перегонки и ректификации, повышении глубины отбора продуктов, а также при выделении индивидуальных компонентов или группы компонентов из узких нефтяных фракций, [c.33]

Другой особенностью расчета процесса ректификации нефтяных смесей является необходимость комплексной оценки свойств получаемых продуктов. Как известно, расчет процесса ректификации выполняется с целью определения таких условий его проведения, которые обеспечивают получение продуктов с заданными эксплуатационными свойствами. В то же время большинство эксплуатационных свойств нефтепродуктов определяется не температурными пределами выкипания получаемых фракций, лежащих в основе термодинамического расчета процесса ректификации. Эго вызывает необходимость использоваиия дополнительных расчетов для перехода от эксплуатационных свойств нефтепродуктов к температурам выкипания нефтяных смесей или для обратных пересчетов. [c.88]

Рассчитанные величины потоков жидкости и пара (в моль), необходимые для получения продуктов указанной чистоты, для каждой схемы (см. рис. П-16) приведены ниже [c.120]

В этом процессе исключена термическая ступень, а каталитические ступени осуществляются, как в процессе Клауса, но при более высоких температурах. Кислый газ подогревается, смешивается с избытком воздуха и поступает в каталитический конвертор первой ступени, на выходе из которого температура поддерживается в интервале от 480 до 510 °С. Полученные продукты состоят из паров серы и некоторого количества H2S. Этот поток проходит через конденсатор серы, охлаждаясь водой до 150°С, за счет чего получается пар низкого давления. Сконденсировавшаяся сера поступает на склад, а газы, смешиваясь с подогретым воздухом и некоторым количеством горячих газов из первой ступени, направляются на вторую каталитическую ступень. Общая конверсия сероводорода в серу не превышает при этом процессе 85%. [c.188]

На рис. П-30 показаны треугольные диаграммы при различных значениях индекса сложности разделения ESI для схем элементарных ректификационных систем по рис. П-29. Диаграммы построены на примере ректификации шести различных смесей парафиновых углеводородов (по данным табл. П.6) в широком диапазоне изменения состава сырья и с получением продуктов примерно одинакового состава [c.141]

Поскольку общая масса полученных продуктов равна массе прореагировавшего вещества A(Gn-fGd = Gao—Ga), селективность можно рассматривать как отношение массы полученного целевого продукта В к массе превращенного реагента А [c.50]

В результате перечистки масса полученного продукта [c.108]

Стрелками указ/.ть направление движения сырья и полученных продуктов. [c.144]

Гидроксид алюминия — типичное амфотерное соединение свеже-полученный продукт легко растворяется и в кислотах, и в щелочах. При этом разрушается высокомолекулярный гидроксид. В зависимости от среды образуются комплексные либо катионы, либо анионы [c.455]

Научно-исследовательские работы и опыт производственников позволили выявить существенный недостаток ректификационных колонн действующих промышленных установок АВТ — их малую погоноразделительную способность, а также конструктивные, технологические, экономические недостатки тарелок. Эти недостатки объясняются использованием формул и методов расчета ректификационных систем, рекомендованных в 30-х годах для маломощных установок с ограниченным количеством получаемых фракций при наличии незначительного количества технологических узлов. Кроме того, ни количество данных, требуемых для разработки методов расчета, ни опыт эксплуатации таких сложных аппаратов, как ректификационные колонны, не были в то время достаточно полными. Механический перенос устаревших данных и методов расчета на современные мощные ректификационные колонны приводит к тому, что их фактические показатели, как правило, отличаются от проектных в итоге не обеспечивается получение продуктов нужных качеств. [c.54]

Проведенное обследование позволило сделать следующие выводы и предложения 1) колонна работает с большим запасом по производительности (на 13% выше проектной) 2) четкость погоноразделения в различных сечениях колонны неодинакова хорошая в верхних сечениях и неудовлетворительная в нижних, хотя качество полученных продуктов и удовлетворяло межзаводским нормам 3) для раздельного вывода зимнего и летнего дизельных топлив необходимо в сечениях нижних секций колонны обеспечить более высокое флегмовое число 4) для обеспечения нормальных условий работы нижних секций основной колонны в испарителе следует установить ректификационные тарелки 5) давление в колонне должно быть не выше проектного, для чего необходимо увеличить конденсатор верхних продуктов колонны. Было также отмечено отсутствие на всех тарелках коррозии и следов закоксован-ности. На основании эксплуатационных данных можно заключить о работоспособности колонны с З-образными элементами и рекомендовать их для широкого применения. [c.67]

Селективность — это отношение массы целевого продукта к общей массе полученных продуктов. Так, если в процессе протекают параллельные реакции А- -В, A- -D и целевым является продукт В, а побочным D, масса которых выражается через Ов и Gd соответст-ВС1П10, то селективность составит [c.50]

Расход водорода весьма зависит от давления (рис. 2.19). Если на удаление 76% серы из 5.3%-ного остатка кувейтской нефти расчетное значение расхода водорода составляет 23 м /м , то в реальных условиях процесса фактический выход водорода составляет 94 м /м [54]. При повышении давления с 7,5 до 17,5 МПа расход водорода для получения продукта с содержанием серы 0,5% не меняется, а на побочные реакции гидрирования возрастает с 90 до 130 м /м . [c.86]

Во фракции жидких продуктов 65—95° находится 25% олефиновых и отсутствуют ароматические, тогда как во фракции 175—195° содержится 62% олефиновых и 31% ароматических углеводородов. После гидрирования жидкой части продуктов синтеза при невысокой температуре и высоком парциальном давлении водорода и иоследующей дистилляции полученного продукта получают следующие относительные выходы (в %). [c.126]

X. Окисление высокомолекулярных парафияов с целью получения продуктов, [c.620]

Отвод полученных продуктов из зоны реакции может производиться так же, как и подвод реагирующ1г компонентов, т. е. диффузией или конвекцией. [c.89]

Определить соотиошеиие моноаммонийфосфата и диаммонийфосфата ири их смешивании, в результате которого получен продукт с массовой долей РгОв 0,597, а также масс(Л1УЮ долю в нем азота. [c.185]

Представленные на рис. 39 схемы систем показывают предельные возможности по селективному отделению полученных продуктов из реакционной смеси. Такой вариант стациона43ного процесса предопределяет состав исходной смеси А—В. [c.201]

Рассмотрим только вариант первого заданного разделения в совмещенном реакционно-ректификационном процессе, направленном на получение продуктов С и D из исходной смеси чистых реагентов А и В. Следуя результатам работы [46], отметим, что в рассматриваемом примере нет никаких отличий статического характера от примера II, поскольку поверхность DMS (рис. 42,6) пересекается линиями материального баланса. При первом заданном разделении граница DMS проявляется лишь как некоторая частная плоскость, в которой могут располагаться линии материальных балансов. Наличие этой плоскости ле вносит никаких изменений в распределение величин Hi/Wi, которые по-прежнему описываются левой ветвью кривой а на рис. 41, в. Таким образом, линиями предельного распо-, ложения составов псевдоисходных смесей остаются линии ВМ и АМ (рис. 42, в или рис. 40, в), а разделяющая линия областей ректификации SM на плоскости химического взаимодействия ABQ (прямая для случая первого разделения) переходима составами псевдоисходных смесей. [c.207]

Гидрокрекинг можно рассматривать как совмещенный процесс, в котором одновременно осуществляются реакции как гидро — гемолиза (то есть разрыв связей С —5, С —N и С —О) и дегидро — гидрирования, так и крекинга (то есть разрыв связи С —С), но без кок ообразования, с получением продуктов более низкомолеку — ляр 1ЫХ, по сравнению с исходным сырьем, очиш,енных от гетеро — атомов, не содержащих олефинов, но менее ароматизированных, чем при каталитическом крекинге. [c.225]

Здесь уместно обратить внимание на одно чнсто практическое наблюдение, имеющее, впрочем, приближеппый характер. Соио-ставлевие результатов расчета режимов полного орошения с результатами расчета разделения той же системы в условиях оптимального режима рабочего орошения с получением продуктов [c.316]

Выбор способа проведения каталитического гидрооблагораживання в условиях лабораторной или пилотной установки в значйтельной мере зависит от того, какова цель исследования - поиск новых катализаторов, изучение кинетики основных реакций, испытание катализаторов, выбранных для промьшленной реализации, изучение дезактивации его. Чтобы оценить эффектипность катализатора, необходимо знать его активность и селективность, а также продолжительность его работы при получении продукта с заданными основными показателями качества. (Определение последней характеристики является наиболее длительной, трудоемкой и дорогой операцией и ее, как правило, проводят после завершения всех исследований в относительно кратковременных опытах. [c.90]

Процессы депарафинизации, основанные на принципе комплек-сообразовапия, стали применять в промышленных условиях сравнительно недавно, и объем нефтяных продуктов, депарафинируемых этим способом, остается еще относительно небольшим. Данные процессы используются в настоящее время только для депарафинизации дистиллятов дизельных топлив и некоторых легких нефтяных масел главным образом для получения продуктов с низкими температурами застывания. [c.93]

В табл. 24 приводятся режим и технологические показатели переработки смеси парафиновых дистиллятов грозненских и за-теречных нефтей по грозненскому варианту двухступенчатой схемы фильтрации. В табл. 24 помещены также результаты депарафинизации дистиллята дизельного топлива на опытной установке ГрозНИИ по одноступенчатому варианту. Свойства исходных продуктов и полученных продуктов депарафинизации приведены в табл. 25. [c.172]

После получения продуктов требуе.мого фракционного состава они направляются в соответствующие приемники. Нестабильный бепзин поступает в резервуары газофракционпрующей установки, а легкий и тяжелый каталитические газоили в промежуточпые резервуары установки. [c.148]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология