Диаметр с тарелками

При достаточном орошении каскадных тарелок катализатор отмывается полностью. Над каскадными тарелками располагаются колпачковые тарелки. В колоннах установок небольшой и умеренной мощности ставят колпачковые тарелки с одним стоком жидкости (фиг. 54,а), а в колоннах большого диаметра тарелки двух типов с центральным сливным устройством и с двусторонними стоками (фиг. 54, б). [c.131]

Диаметр колонны аппарата, мм Диаметр тарелки, мм Жидкостный патрубок [c.166]

Минимальный диаметр тарелки D = y(Si + 252)/0,785. (1.187) Максимальное свободное сечение тарелки определяют по уравнению [c.104]

Минимально допустимый диаметр тарелки определяем по формуле (1.118) [c.106]

Определение длины сливного порога для клапанных тарелок производится так же, как для колпачковых. Однако длина сливного порога не должна быть меньше половины диаметра тарелки и больше [c.373]

Границы существования режимов могут также изменяться от волнообразований в жидкости, зависящих от размеров колонн. Существует некоторый критический диаметр тарелки, ниже которого влияние [c.377]

Максимальный угол сектора боковой части тарелки, в которой наблюдаются рециркулирующие потоки жидкости, при со-отнощении длины сливной перегородки и диаметра тарелки, равном iV/D = 0,7 соответствует 90° (см. рис. 4.1, а). Поэтому фаницами области сектора можно считать угол = 90° [c.178]

При диаметре тарелки Dt = 3,8 м и по ОСТ 26-02-1402—76 имеем Lt = 1,15. Тогда [c.22]

Тарелки провального типа. Для тарелок провального типа их основные размеры —диаметр тарелки (колонны) расстояние между тарелками свободное сечение—взаимосвязаны [c.293]

Из приведенного уравнения следует, что степень неравномерности паровой нафузки отдельных сечений тарелки увеличивается при уменьшении сопротивления сухой тарелки Др, и увеличении фадиента уровня жидкости Л. Значительная неравномерность распределения потока паров между отдельными колпачками наблюдается при большом количестве флегмы, большом диаметре тарелки, тесном расположении колпачков, наличии различных деталей (подвесок колпачков, траверс и т.п.), создающих дополнительные сопротивления течению жидкости по тарелке. [c.246]

Из приведенного выражения следует, что степень неравномерности паровой нагрузки колпачков увеличивается при уменьшении сопротивления сухой тарелки Д pi и с ростом градиента Д. Значительная неравномерность распределения потока паров между колпачками обычно наблюдается при большом количестве флегмы, большом диаметре тарелки и тесном расположении колпачков на ной. Этот недостаток обычно устраняется применением тарелок с двумя пли большим числом сливных перегородок. [c.212]

Величину 1/у называют коэффициентом расхода и обозначают символом Произведение коэффициента расхода на площадь сечения называется эквивалентной площадью узла. Она не зависит от выбранного сечения. Так, для клапана в качестве определяющего может быть выбрана площадь сечения в щели клапана /щ (в нашем случае она будет равна боковой поверхности цилиндра с высотой, равной текущему ходу тарелки, и с диаметром, равным, например, диаметру тарелки). Соотнесенный с этой площадью сечения коэффициент расхода обозначим Если в качестве определяющего сечения выбрать проход в седле с площадью /с. а соответствующий коэффициент расхода обозначить Цс. то будет справедливо следующее равенство [c.205]

Тарелки провального типа. Для тарелок этого типа основным и размерами являются диаметр тарелки (колонны), расстояние между тарелками, свободное сечение тарелок и размеры отверстий, причем все они весьма жестко взаимосвязаны. Поэтому при расчете приходится одновременно учитывать все указанные факторы. [c.265]

При диаметре тарелки О по диаметру будет расположено п колпачков [c.156]

Кх — безразмерный коэффициент, величина которого зависит от отношения /О О —диаметр тарелки в м). Коэффициент Кх находится по диаграмме (фиг. 121). [c.165]

Определив диаметр тарелки, задаются диаметром отверстий. Диаметр отверстий для чистых жидкостей принимается равным 2—6 мм (чаще всего 4—5 мм). Для засоренных жидкостей, как например, для хлебных бражек спиртовых заводов диаметр отверстий принимается равным 10—11 мм. [c.199]

Опыты произведены с тарелкой, живое сечение которой составляло 10% при диаметре тарелки 1200 мм. При плотности орошения выше 60 м Ы -ч наблюдался заметный рост гидравлического сопротивления и начиналось захлебывание. [c.243]

Размер рабочего органа (см) для шлюзовых питателей — диаметр ротора для тарельчатых питателей — диаметр тарелки для питателей-активаторов — внутренний диаметр входного патрубка для винтовых — диаметр винта (см). [c.237]

Наружный диаметр тарелки, мм.............................750 [c.436]

Протекание жидкости через отверстия ситчатых тарелок возрастает с увеличением диаметра тарелки и при отклонении от строго горизонталь- [c.505]

Таким образом, задавшись величиной V и выбрав л, можно, пользуясь формулой (36), определить I, а зная, что I = лй, можно рассчитать и диаметр тарелки клапана (1. [c.50]

По известным величинам и составам потоков на тарелках определяют наименьший допустимый с точки зрения нагрузки по парам диаметр тарелки. [c.113]

Диаметр тарелки (внутренний диаметр колонны Л а), [c.72]

Диаметр тарелки принимается равным внутреннему диаметру О колонны, а последний рассчитывается но допустимой ошрости паров в свободном сечении колонны или в открытых сечениях [c.233]

Размеры желобов и колпачков, кроме длины, не зависят от диаметра тарелки. Колиачки устанавливают с шагом 200 мм. [c.139]

Для аппаратов диаметром до 3 м применяют струйчатые оросители в виде сплошных распределительных плит. При большем диаметре используют распределительные желоба или плиты в виде отдельных секторов. На рис. 138 показана распределительная плита, представляющая собой тарелку с патрубками 2, через которые перетекает жидкость. Для равномерного сливй жидкости патрубки имеют прорези. Уровень тарелки регулируют с помощью установоч-ньх винтов о. Диаметр тарелки равен 0,6—0,7 от диаметра аппарата Жидкость поступает на тарелку через патрубок 1. Как видно из рисунка, периферийные участки насадки не орошаются,- предполагается, что они будут заполняться жидкостью при ее растекании в слое насадки. [c.148]

Тарелка Тб имеет не стесненную зону барботажа и кольцевое устье сливного патрубка, от которого отходит снизу трубка с гидрозатвором на конце. Это несколько уменьшает диаметр тарелки по сравнению с диаметром колонны, но позволяет очень просто разместить любое число колпачков на тарелке, увепичить сечение устья сливного устройства и из него организовать затем слив через одну или несколько спускных трубок. В изготовлении такая конструкция технологичнее предыдущих. [c.113]

Условное обозначение питателя включает обозначение типа (Ш — шлюзовой, В — винтовой, Т — тарельчатый, А—питатель-активатор иибрацион-ыый) порядковый номер модели (цифра после обозначения типа) диаметр рабочего органа в см (для шлюзовых питателей — диаметр ротора для винтовых — диаметр винта для тарельчатых — рабочий диаметр тарелки для питателя-активатора — диаметр входного патрубка) вид механизма регулирования производительности, исполнение электродвигателя, материал деталей, модификацию конструктивного исполнения. [c.33]

Для колонн больших диаметров тарелки выполняют двухслнвными или многосливными. Это уменьшает путь движения жидкости по тарелке. На рис. У-12 приведена схема движения жидкости по двухсливным тарелкам. Направления потоков жидкости на одной тарелке сходятся к центральному сливу, на последующей расходятся от центрального кармана. [c.139]

Сшчатые тарелки с отбойными элементами предназначены, для аппаратов коленного типа с внутренним диаметром от 1200 до 4000 мм (рис. 5.8). В завиоимости от диаметра тарелки состоят из 12—16 сак- [c.144]

Определив допустимую скорость паров в свободном сеченпи, можно найти диаметр колонны, который равен диаметру тарелки. [c.151]

Рабочая площадь тарелки может быть определена по диаграмме (фиг. 153). На этой диаграмме нанесены ориентировочные значения е (доли рабочей площади тарелки с прямой сливной перегородкой) в зависимости от диаметра тарелки О. Для нашего случая е = 0,59. Остальная часть площади тарелки занята сливными устройствами. При этом принимается, что отверстия располагаются на расстоянии 50 мм от корпуса, а от сливной планки и переливного порога на расстоянии 75 100мм. [c.204]

Диаметр колонны с каскадными промывными тарелками рекомендуется рассчитывать по скорости пара в свободном сечении, которая определяется по уравнению (П1.2). Значение коэффициента Смаке в этом уравнении принимают по графику, приведенному на рис. 1П-28, в зависимости от расстояния между тарелками. В случае, когда каскадные промывные тарелки используются в колоп е вместе с тарелками других типов, имеющими меньшую производительность, например с колпачковыми тарелками и тарелками из 5-образных элементов, по конструктивным соображениям можно принимать диаметр колонны одинаковым по ее высоте и равным наибольшему диаметру тарелки. [c.219]

Распределение пара. В литературе отмечается [25], что разность высот слоя жидкости для тарелки диаметром 1980 мм крайне незначительна. Можно предполагать, что эти работы, как и исследования, проведенные для колпачковых тарелок, были посвящены главным образом проблеме распределения пара. Однако другие работы [1] показали наличие разности высот слоя жидкости для зоны контактировапия при общем диаметре тарелки 380 мм- Можно считать, что для ситчатых тарелок разность уровней жидкости меньше, чем для колпачковых, и приобретает важное значение в области малых скоростей пара. Рассматриваемая ниже зависимость критической скорости (стейание жидкости через отверстия тарелки) может служить для количественной оценки разности уровней жидкости для перфорированной зоны тарелки. [c.158]

Сначала производится гидравлический расчет, по которому определяются основные размеры клапана диаметр прохода в седле, диаметр тарелки, максимальндя высота подъема и сила натяжения пружины. [c.49]

Предложено также грануляцию осуществлять в грануляторе тарельчатого типа. Тарельчатый гранулятор имеет следующие размеры диаметр тарелки 4,5 м, высота борта тарелки 30 см, угол наклона тарелки 45°, скорость вращения тарелки 14 об/мин. Во вращающуюся тарелку на слой соли поступают 44—75% раствор МТ4ЫОз в аммиаке и 55—957о-ная азотная кислота. При этом происходит образование дополнительного количества МН4МОз и испарение влаги. Одновременно происходит и классификация гранул. Необходимое количество тепла для испарения влаги регулируется подогревом самой тарелки и исходных реагентов [c.405]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология