Тарелки абсорберов

Углеводородный газ очищается от сероводорода раствором МЭА и используется в качестве топлива для печи. Насыщенный кислыми газами раствор МЭА дегазируется при пониженном давлении и направляется на десорбцию в отгонную колонну. Температурный режим в колонне поддерживается циркулирующим через термосифонный паровой рибойлер раствором МЭА. Образующийся сероводород выводится с установки для получения серной кислоты или элементарной серы. Механические примеси удаляются из части регенерированного раствора МЭА фильтрованием через фильтр с намывным слоем. Для предотвращения вспенивания раствора МЭА на тарелках абсорберов в систему подается антивспениватель. [c.64]

Расстояние между тарелками абсорбера. Высота колонного аппарата зависит от расстояния между тарелками, которое определяется так [c.102]

Размеры абсорберов и отпарных колонн установок аминовой очистки можно определить с помощью графиков, представленных на рис. 173, 174. Расстояние между тарелками абсорбера для уменьшения пенообразования рекомендуется принимать не менее 0,6 м. [c.271]

Дистиллятное или остаточное сырье (деасфальтизат), нагретое в теплообменнике и паровом подогревателе, подается на верхнюю тарелку абсорбера К—7 (где 16 тарелок). Под нижнюю тарелку К-7 выводятся пары азеотропной смеси. Пары воды по выходе из К-7 [c.244]

С целью снижения потерь МЭА над верхней тарелкой абсорбера оборудуется скрубберная секция или организуется водная промывка газа. [c.173]

Дистиллятное или остаточное сырье насосом 1 подается через теплообменник 2, где оно нагревается примерно до- 90 °С, и паровой подогреватель 3 на верхнюю тарелку абсорбера 5 (в абсорбере 16 тарелок). При входе в абсорбер температура сырья равна ПО—П5 °С. Подача сырья регулируется в зависимости от уровня жидкости в нижней части абсорбера регулятором уровня, клапан которого установлен на нагнетательной линии насоса 1. [c.71]

Под нижнюю тарелку абсорбера вводятся пары азеотропной смеси. Нисходящий поток сырья, встречаясь с поднимающимися парами, абсорбирует из [c.71]

Выберем расстояние между тарелками абсорбера, [c.112]

На рис. 1У-70, а показан сигнальный граф, соответствующий уравнениям (7) п (9), а на рис. 1У-70, б—г — последовательность эквивалентных преобразований исходного сигнального графа (для случая, когда число тарелок в колонне п = 3). Для верхней тарелки абсорбера 2д = Уг- На второй тарелке (состав [c.191]

Материальный баланс на любой тарелке абсорбера связывает между собой газообразные и жидкие потоки, контактирующие на тарелках. Если обозначить через п — 1 и га + 1 тарелки, находящиеся соответственно над и под тарелкой п, то для любого компонента можно записать [c.131]

Если уравнения (95), (96) применить для каждой тарелки абсорбера, имеющего общее число тарелок, равное Ы, то получим следующее уравнение [c.132]

Очищаемый газ, проходя тарелки абсорбера, барботирует через раствор амина. Водный раствор амина подается в абсорбер, имея температуру 26,7— [c.268]

При эксплуатации установок карбонатной очистки необходимо исключить возможность загрязнения раствора углеводородами, механическими примесями и другими веществами, способными вызвать пенообразование. Твердые частицы, находящиеся в растворе во взвешенном состоянии, рекомендуется удалять фильтрованием. Экономические показатели процесса карбонатной очистки можно значительно улучшить, предусмотрев применение деталей и оборудования из нержавеющей стали в схеме регулирования уровня жидкости в аппаратах, линиях отвода раствора из абсорберов (где источниками коррозии является как сам раствор, так и газы, растворенные в нем), а также в тарелках абсорберов и насосах для перекачки раствора. [c.280]

Количество газа (в кмоль/ч), уходящего с любой УУ-й тарелки абсорбера, легко определить по следующей формуле, которая получается из уравнения Хортона — Франклина [32, с. 166] путем несложного преобразования [c.98]

Гидравлическое сопротивление десорбционной тарелки. Расчет ведется так же, как для тарелки абсорбера. [c.104]

Расчет работоспособности клапанных тарелок. Работоспособность наиболее нагруженной по газу и жидкости нижней тарелки абсорбера определяется необходимыми значениями следующих показателей сопротивление тарелки потоку газа скорость газа в отверстиях тарелки отсутствие провала жидкости унос жидкости высота слоя пены на тарелке градиент уровня жидкости на тарелке отсутствие захлебывания. [c.20]

В результате расчета работоспособности наиболее нагруженной по газу и жидкости нижней тарелки абсорбера подтверждается правильность принятия диаметра аппарата равным Ва=3,8 м. [c.26]

Расчет средней мольной массы жидкого поглотителя на нижней тарелке абсорбера дан в табл. 1.12. [c.27]

Тепловой баланс абсорбционной части АОК. По принятой средней температуре абсорбции /а = 10°С и температуре тощего абсорбента, подаваемого на верх абсорбера —10°С, определяется температура /на насыщенного абсорбента, стекающего с нижней тарелки абсорбера [c.93]

Температура на любой тарелке абсорбера определяется из уравнения [32, с. 166] [c.98]

Для дальнейших расчетов необходимо знать мольную массу насыщаемого абсорбента на любой тарелке абсорбера. Она определяется по формуле [c.98]

Определяется мольная масса Л и насыщаемого абсорбента, выводимого с 14-й тарелки абсорбера [c.99]

Аз — расстояние между нижней тарелкой абсорбера и верхней тарелкой десорбера, принимаемое равным Аз=2 м А4 — высота части аппарата, занятой десорбционными тарелками, определяемая по формуле [c.105]

Для произвольной 1-й тарелки абсорбера (рис. ХУ-З) материальный баланс запишется следующим образом [c.297]

Это уравнение связывает составы газа на двух смежных тарелках абсорбера. Чтобы выяснить влияние основных факторов на про- [c.297]

Низкая вязкость абсорбента для обеспечения эффективности процесса массопередачи на тарелках абсорбера. [c.43]

ДЭА-процесс широко используется для очистки природных газов, содержащих OS и Ss, поскольку в отличие от моноэтаноламииа диэтаноламин не образует с ними нерегенери-руемых соединений. Продукты реакции ДЭА с OS и S2 при повышенных температурах гидролизуются на H2S и СО2. Гидролиз осуществляется обычно при регенерации раствора, а иногда зону гидролиза создают уже в абсорбере (см. рис. 53, зона А). Зона гидролиза организуется в верхней части абсорбера из пяти—восьми реальных тарелок, куда подается регенерированный ДЭА-раствор в количестве 10—15% от общего объема с температурой 70—90 °С. Чтобы охлажденный раствор, подаваемый на верхнюю тарелку абсорбера, пе снижал температуру в зоне гидролиза, он обходит ее по обводной линии. [c.174]

Газ, отделившийся от крекинг-бензина в газоотделителе 11, смешивается с газом, идущим из первого газоотделителя 7, и поступает в нижнюю часть абсорбера 12. На верхнюю тарелку абсорбера насосом 38 подается в качестве абсорбента охлажденная флегма, которая извлекает из газа бензиновые углеводороды. Сухой газ из абсорбера направляют в газовую сеть через регулятор давления, поддерживающий требуемое давление во всей системе. Газ с крекинг-установок поступает для дальнейшей переработки на газофракционирующие установки, где из него выделяют фракции, содержащие наиболее ценные высокооктановые углеводороды изобутап, нормальный бутилен, изобутилен и. др. Газ, лишенный ценных компонентов, используют как топливо. [c.244]

На нин нюю тарелку абсорбера поступает раствор, содержащий часть мышьяка в активной форме, и часть мышьяка, связанного с сероводородом на верхних тарелках. [c.206]

Вычисленные значения 1 онцентраций сероводорода после каждой тарелки абсорбера, при одинаковом к. п. д. их, равном 17%, приведены пи/ке. [c.207]

Аналогичным методом рассчитываются и остальные тарелки абсорбера. Число тарелок определяется составом газа, заданной степенью абсорбции (переработки) окислов азота, температурой и принятым гидродинамическим режимом. [c.290]

На нижней тарелке абсорбера поглощается окислов азота [c.294]

Материальный баланс для произвольной ]-й тарелки абсорбера можно записать следуюш,им образом (см. рис. У1-4) [c.199]

Это соотношение дает связь составов газа на двух смежных тарелках абсорбера, позволяя вести расчет от тарелки к тарелке. [c.199]

Чтобы исключить из уравнения (VI. 19) концентрацию газа, покидающего М-ю тарелку абсорбера, используем уравнение (У1.8) общего материального баланса [c.207]

Для использования уравнения (VI.20) необходимо знать значения факторов абсорбции Ау на каждой тарелке абсорбера, которые зависят от характеристик газа и абсорбента в соответствующих сечениях аппарата и могут быть получены в результате расчета процесса абсорбции. Для инженерных расчетов Хортон и Франклин предложили долю поглощения принимать постоянной на всех тарелках абсорбера, а изменение температуры по высоте аппарата — пропорциональным сокращению массы газового потока. Эти допущения сводятся к уравнениям [c.208]

Колонны и адсорберы. Ректификационные колонны — тарельчатого типа с клапанными тарелками. Абсорберы для очистки водородсодержащего газа и адсорберы-осущители — на-садочного типа. В качестве насадки используются кольца Рашига н цеолиты. Основные данные по колонной аппаратуре представлены в табл. 32. [c.76]

Составляем тепловой баланс верхней тарелки абсорбера, используя принятую температуру наров, уходящих с тарелки 2. Если баланс находится в соответствии с принятыми условиями, то проводим подобный расчет для второй тарелки. Если нет, — расчет повторяем. [c.131]

В качестве абсорбентов в процессах сероочистки широко применяются мопо-и диэтаноламин (МЭА и ДЭА), особенно первый. На схеме, представленной на рис. 172, регеперировапный раствор амина подается иа верх абсорбера. Если скорость циркуляции раствора очень велика, то он подается в абсорбер двумя потоками. Например, па схеме рис. 172 частично регенерированный раствор выводится из системы регенерации и подается на одну из тарелок в середине абсорбера. Благодаря этому значительное количество кисл1лх компонентов извлекается из газа на нижних тарелках. Полностью восстановленный раствор амина поступает на верхнюю тарелку абсорбера и окончательно доочищает газ. Оба потока выводятся вместе с низа абсорбера и направляются на регенерацию. Такая схема дороже по капитальным затратам, однако она более экономична при эксплуатации за счет меньшего расхода пара па регенерацию раствора. [c.268]

Входящий в абсорбер газ и уходящий насыщенный абсорбент встречаются в нижнем сечении, т. е. их составы должны удовлетворять уравнению рабочей линии (точка В). В результате нзаимодействия потоков газа и жидкости на нижней тарелке абсорбера образуются равновесные потоки газа и жидкости, составы которых определяются точкой 1 на равновесной кривой. Проведя горизонталь до пересечения в точке 2 с рабочей линией, получим состав жидкости, стекающей с вышерасположенной тарелки. Продолжив аналогичные построения, наконец достигнем точки А, находящейся на рабочей линии, координаты которой определяются составами уходящего из абсорбера газа К, и свежего абсорбента Хд. В данном случае число теоретических тарелок равно пяти. [c.299]

Сырой газ, сжатый до 1,3— 1,7 МПа, последовательно проходит через маслоотделитель (на схеме не указан), холодильник 1 и сепаратор 2, где освобождается от выпавшего компреосионного бензина и поступает под нижнюю тарелку абсорбера 3. На верхнюю тарелку абсорбера подают поглотительное масло (тощий абсорбент). При прохождении через тарелки газ отбензинивается и из верхней части колонны по шлемовой трубе отводится в сепараторы отбензиненного газа 4, где осаждаются увлеченные потоком газа капли абсорбента. Очищенный от масла газ из сепаратора направляется через регулятор противодавления на распределительный пункт. [c.141]

Расчет первого промежуточного охлаждения абсорбента. Опргцеляется номер тарелки абсорбера, на которой температура насыщенного абсорбента [c.98]

По одному из них в абсорбере поглощают как формальдегид, так п непревращенный метанол, который содержится в продуктах реакции в количестве, как раз достаточном для стабилизации формальдегида. В этом случае верхнюю тарелку абсорбера охлаждают рассолом, а колонна 7 служит лишь для санитарной очистки газа, в то время как для получения безметанольного формалина (требуемого иногда для ряда целей) необходима установка для отгонки метанола. [c.476]

Принимая скорость газа в аинарате ю = м/сек и высоту слоя пены на тарелке абсорбера Я = 0,15 м, как наиболее рациональные для абсорбции сероводорода, но формулам (1П-18) и (1П-19) паходим значения к. н. д. для условий, имеющих место в аппарате. [c.206]

На второй тарелке абсорбера по ходу газа будет в растворе 184 + 18 = 202 г АзгОзЛ газа [c.206]

Рассчитаем состав и количество раствора, постуиаю1П,его на нижнюю тарелку абсорбера. Путем отвода теила с этой та])олки обесне-чиваем ос ществленне на не1 [ процесса абсорбции в среднем при ]7 С. [c.293]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология