Разделительная способность

При определении кривых ИТК нефтяных смесей используют стандартные методы и аппаратуру. По ГОСТ 11011—64 для этих целей. рекомендуется аппарат АРН-2 с колонкой четкой ректификации диаметром 50 мм, высотой слоя проволочной насадки 1016 мм (рис. 1-4). Колонка имеет куб 2 с электрической печью 1 и конденсатор 5. Стандартом регламентируются условия перегонки скорость перегонки, остаточное давление, расход орошения и т. д., при соблюдении которых разделительная способность колонки соответствует 20 т. т. Аппарат АРН-2 обеспечивает достаточную четкость разделения нефтяных смесей, при этом интервал выкипания составляет 1—3°С. Очевидно, чем е фракционный состав отбираемых погонов, тем точнее получают истинные температуры кипения нефтяных смесей. Практически для интервала 3°С фракций получаются достаточно точные кривые истинных температур кипения. [c.20]

Дегидрирование бутанов обычно производится последовательно. Сначала дегидрируется я-бутан с образованием к-бутенов (1- и 2-бутены), которые затем отделяются от к-бутана посредством экстракцимпюй перогонки, Второй ступенью является дегидрирование очищенных и-бутенов до 1,3-бутадиена. Концентрат, содержащий углеводороды С4, полученный при каталитическом дегидрировании и-бутана, в основном состоит из смеси 1-бутена, н-бутана и 2-бутенов, По значениям относительной летучести и минимальному числу теоретических тарелок, приведенным в табл. 13,. видно, что наиболее сложным является разделение н-бутана и низкокипящего изомера 2-бутена, Из приведенной в табл. 14 величины требуемого числа теоретических тарелок видно, что практически трудно произвести полное разделение этой смеси. Однако, используя комбинацию фракционной и экстракционной перегонок в присутствии растворителя, такое разделение возможно, В табл. 15 приведены значения летучести углеводородов С4 относительно 1,3-бутадиена в присутствии фурфурола, содержащего 4% воды. Путем фракционной перегонки на аппаратуре с большой разделительной способностью можно отделить 1-бутен от н-бутана и 2-бутенов, Затем к-бутан можно отделить от 2-бутенов посредством экстракционной перегонки. [c.111]

Перекрестноточные тарелки характеризуются в целом (за исключением ситчатых) наибольшей разделительной способностью, поскольку время пребывания жидкости на них наибольшее по сравнению с другими типами тарелок. К недостаткам колпачковых тарелок следует отнести низкую удельную производительность, относительно высокое гидравлическое сопротивление, большую металлоемкость, сложность и высокую стоимость изготовления. [c.177]

Следовательно, высокие эксплуатационные характеристики качества топлив в большинстве случаев будут получены при налегании температур кипения соседних фракций в пределах 10— 15°С. За рубежом в качестве критерия высокой разделительной способности атмосферной колонны рекомендуются следующие раз- [c.83]

Обычно режим полного орошения используется при лабораторных испытаниях ректификационных колонн, проводимых с целью выяснения того, какому числу теоретических тарелок эквивалентна разделительная способность этих колонн. Вместе с тем, как указывалось выше, рассмотрение режима полного орошения позволяет установить наименьшее для назначенного разделения число теоретических тарелок колонны. Но эти два обстоятельства еш е не определяют всего значения режима полного орошения в теории ректификации. Оказывается, после некоторых [c.177]

Расчетное исследование эффективности применения технологических схем со связанными материальными и тепловыми потоками (изображенной на рис. П-14, выполнено в работе [27]. Расчеты проводили для разделения широко- и близкокипящих смесей трех компонентов с относительными летучестями, равными 0 =10, ов = 2, ас=1 и ал = 3,7, ав=1,25 и ас = 1. Оценка разделительной способности установки определена на основе термодинамического к. п. д. Пт. [c.122]

В то же время сравнительно низкие требования к четкости разделения дистиллятных фракций обусловливают возможность и целесообразность использования сложных ректификационных систем, характеризующихся сравнительно невысокой разделительной способностью, но и высокой термодинамической эффективностью, необходимой для таких энергоемких процессов разделения как первичная перегонка нефти и мазута. [c.152]

Наконец, четвертая область, занимающая остальную часть межтарелочного объема, содержит сокращающееся по мере подъема количество мельчайших частиц жидкости, образующих своеобразный туман, уносимый паровым потоком кверху. Если скорость паров оказывается выше некоторого оптимального значения, эти частицы флегмы переносятся из последней зоны на вышележащую тарелку. Это явление называется уносом и заметно ухудшает разделительную способность тарелки. [c.129]

С другой стороны, эффективность практической тарелки можно оценивать и той степенью приближения к равновесному состоянию, которого достигают уходящие с нее потоки паров и флегмы, но это определение следует вести экспериментальным путем, ибо предложенная Мерфри формула является приближенной и не может быть рекомендована. Таким образом, существующие методы оценки разделительной способности ректификационных тарелок остаются пока опытными. [c.68]

Разделительную способность мембраны принято характеризовать относительной величиной коэффициента проницаемости г-го компонента, или фактором разделения мембраны [c.12]

Для оценки разделительной способности сорбционного процесса обычно принято использовать отношение мольных долей компонентов (целевого и балластного) в сорбированной и объемной фазах [c.43]

Таким образом, если в пористой мембране удается организовать режим свободномолекулярного течения, проницаемость каждого компонента газовой смеси в изотермических условиях определяется структурными характеристиками мембраны, температурой и молекулярной массой газа и не зависит от давления. Разделительная способность является функцией только соотношения молекулярных масс и не зависит ни от свойств мембраны, ни от параметров процесса Г и Р. Из соотношения (2.52) следует, что для мембраны определенной структуры существует комплекс величин, сохраняющий постоянное значение при разделении любых смесей при любых значениях температуры и давления, если Кп>1 [c.57]

Выходной поток из реактора, содержащий вещества А, В и С, поступает на разделение в ректификационную колонну (РК), обладающую бесконечной разделительной способностью. В РК (оператор. 3) продукт реакции С выводится с кубовым остатком, а непрореагировавшие доли вещества А и В. как более легкие фракции (компонент А является наиболее летучим по сравнению с компонентом В) отбираются с дистиллятом. [c.101]

Колонна ректификации моделировалась с использованием двух блоков с регулируемым ограничением, воспроизводящих статические характеристики РК с бесконечной разделительной способностью. В результате моделирования динамических режимов ХТС установлено [c.106]

Существование объединяемых потоков в синтезируемой системе определяется ограничениями, соответствующими ранжированному списку компонентов и условию высокой разделительной способности каждой ректификационной колонны в системе. [c.306]

Промежуточное острое орошение с отпаренной флегмой еще больше увеличивает разделительную способность колонны, однако т >е4ует большего расхода вод.яного пара на отделение легких фракций. [c.167]

Известно, что доминирующей статей расходов на ведение процесса ректификации являются эксплуатационные расходы. Среди их отдельных статей большая часть приходится на организацию парового потока, подогрев и охлаждение целевых и промежуточных потоков. Поэтому для создания энергетически оптимального варианта проекта необходимо вести процесс при минимальной флегме, пониженном давлении и большем числе тарелок. Требуемая разделительная способность колонны может быть достигнута за счет увеличения флегмового числа при меньшем числе тарелок (или малой высоте слоя насадки) или при увеличении числа тарелок (высоты колонны), но с малой флегмой. С точки зрения энергетики важно установить минимальное флегмовое число, которое бы обеспечивало заданное качество продуктов разделения. Эта величина может быть определена путем минимизации экономического критерия оптимальности. [c.318]

Как следует из выражения (7.154), оптимальные условия работы ректификационной установки могут быть получены в результате многократных расчетов, для чего можно использовать как модели в проектной, так и в проверочном вариантах расчета. По существу, поиск оптимума ведется по двум переменным — числу тарелок и флегмовому числу. Третьим параметром, непосредственно влияющим па разделительную способность колонны, является местоположение ввода питания. [c.321]

Для оценки разделительной способности колонны удобно использовать термодинамический коэффициент полезного действия, определяемый как отношение работы, затраченной на разделение смеси, к полной работе разделения смеси на чистые компоненты. Термодинамический КПД при допущении равенства температур конечных продуктов разделения и температуры исходной смеси определяется выражением [бЗ 54] [c.321]

Обобщенный алгоритм расчета ректификационной колонны. На основании представленной общей схемы рассмотрим алгоритм расчета с учетом изменения потоков пара и жидкости по высоте колонны, разделительной способности тарелки в терминах КПД Мерфри, а также неидеальности фаз. Для упрощения расчетных [c.330]

При учете разделительной способности /-й тарелки необходимо состав покидающего пара выразить как функцию состава жидкости на нижерасположенных тарелках колонны, т. е. [c.342]

Таким образом, при известной гидродинамике потоков задача расчета разделительной способности тарелки состоит из расчета локальной эффективности массообменного элемента, матрицы коэффициентов эффективности для соответствующей модели структуры потоков, усредненного состава пара, уходящего с тарелки. [c.353]

Покажем, каким образом влияют к. п. д. тарелок по тяжелым компонентам и на разделительную способность двух тарелок. Для оценки разделительной способности будем использовать разность концентраций [c.291]

Из неравенства (IV, 116) следует, что при постоянном к. п. д. тарелки для самого легкого компонента разделительная способность группы тарелок по этому компоненту растет с уменьшением 2-Следовательно, разделительная способность тарелок по легкому компоненту будет выше для тарелок с меньшим значением к. п. д., рассчитанным по тяжелому компоненту. [c.292]

Таким образом, понятие точечной эффективности контакта для многокомпонентной смеси теряет физический смысл и может использоваться лишь для формального выражения наблюдаемой разделительной способности тарелки. [c.295]

Основной задачей математического моделирования ректификационных колонн является предсказание их разделительной способности при различных условиях эксплуатации, включая возможные изменения аппаратурного оформления и режимов разделения. [c.297]

Одним из признаков, позволяющим произвести четкое разделение всех используемых математических моделей процессов ректификации на две группы, является учет тепловых балансов на ступенях разделения. По этому признаку все модели подразделяются на модели с постоянными значениями потоков пара и жидкости по высоте колонны (см. табл. 14, модели 1, 3, 4) и модели, в которых учитывается изменение потоков, обусловленное зависимостью энтальпии от состава разделяемой смеси. Первая группа моделей может применяться для моделирования процесса разделения смесей компонентов, теплоты испарения которых, а следовательно, и температуры кипения незначительно различаются между собой. Вторая группа моделей используется в тех случаях, когда этим различием нельзя пренебречь, т. е. при моделировании разделения смесей, кипящих в широком интервале температур. Если изменение величины потоков пара и жидкости по высоте колонны не учитывается, то могут возникнуть существенные ошибки при расчетах разделительной способности колонн. [c.303]

Важным параметром, определяющим работу ректификационных колонн в области предельных нагрузок, является унос жидкости паром с тарелок. Обычно унос учитывается в виде степенной функции от скорости пара. При этом показатель степени порядка трех. Наиболее существенно унос жидкости сказывается при расчетах разделения смесей с большим диапазоном температур кипения компонентов. При этом еще более резко изменяется величина уноса по высоте аппарата, что значительно снижает разделительную способность отдельных участков колонны. [c.303]

Выполненный анализ локазал, что разделительная способность установки со связанными материальными и тепловыми потоками весьма чувствительна по отношению к таким конструктивным параметрам системы, как положение тарелки питания, положения тарелок связи колонн и положение тарелки отбора промежуточно го продукта, и к таким основным расходным параметрам, как рас ходы пара и жидкости, связывающие колонны в единую систему Это иллюстрируется зависимостями термодинамического к. п. д т)т колонн й установки (рис. П-19, П-20) от указанных конструк тивных и расходных параметров. Как видно из графиков, термо [c.122]

К контактным устройствам вакуумных колонн предъявляют особо жесткие требования, так как они должны обеспечить минимальное гидравлическое сопротивление потоку паров при высокой разделительной способности (min AP/N) и высокую производительность колонны по пару (min ВЭТТ// ). Кроме того, контакт-H je устройства должны обеспечивать достаточно широкий диапазон стабильной работы колонны. [c.181]

Использование только одного острого орошения в ректифи — каг,ионных колоннах неэкономично, так как низкопотенциальное теггло верхнего погона малопригодно для регенерации теплообме — ноп. Кроме того, в этом случае не обеспечивается оптимальное распределение флегмового числа по высоте колонны как правило, он(1 значительное на верхнихи низкое на нижних тарелках колонны. Соответственно по высоте колонны сверху вниз уменьшаются значения КПД тарелок, а также коэффициента относительной летучести и, следовательно, ухудшается разделительная способность нижних тарелок концентрационной секции колонны, в результате не достигается желаемая четкость разделения. При использовании циркуляционного орошения рационально используется тепло от — би[)аемых дистиллятов для подогрева нефти, выравниваются нагрузки по высоте колонны и, тем самым, увеличивается производительность колонны и обеспечиваются оптимальные условия работы контактных устройств в концентрационной секции. [c.169]

Пусть разделительная способность укрепляюш,ей ко.лопны, расположенной над перегонным кубом, эквивалентна п теоретическим тарелкам при нумерации тарелок сверху вниз. Условие, отвечающее минимальным мгновенным значениям и gJD, [c.222]

Пусть разделительная способность укрепляющей колоппы, расположенной над перегонным кубом, эквивалептиа п теоретическим тарелкам. [c.222]

В промышленности применяются центрифуги и сепараторы с числом оборотов от 3500 до 50 ООО в минуту. Чем больше число оборотов, тем больше разделительная способность центрифуги, но меньше ее производительность. Так, если при и = 15 500 об/мин производительность центрифуги составляет 1,5—4,5л1 /ч, топриге = 19000 об/мин — только 0,4—1,2 м /ч. Малая пропускная способность центрифуг, а также высокие эксплуатационные затраты — "ш основные причины ограниченного их применения для деэмульгирования нефтей. [c.180]

Мембранное разделение газовых смесей основано на действии особого рода барьеров, обладающих свойством селективной проницаемости компонентов газовой смеси. Обычно мембрана представляет собой жесткую селективно-проницаемую перегородку, разделяющую массообменный аппарат на две рабочие зоны, в которых поддерживают различные давления и составы разделяемой смеси. В общем случае понятие мембраны не обязательно связано с существованием такой перегородки и перепадом давления. В широком смысле под мембраной следует понимать открытую неравновесную систему, на границах которой поддерживаются различные составы разделяемой смеси под действием извне полей различной природы (ими могут быть поля температуры и давления, гравитационное и электромагнитное поле, поле центробежных сил). Разделительная способность такой системы формируется комплексом свойств матрицы мембраны и компонентов разделяемой смеси, их взаимодействием между собой. Существенна и степень неравновесностн такой системы. [c.10]

В связи с этим внимание исследователей привлекли мембраны из гораздо более дешевых, недефицитных и неотравллеыых полимерных материалов, обладающих к тому же высокими разделительными способностями по водороду. [c.272]

Самым эффективным из современных методов исследования состава слоншых смесей и структуры присутствующих в них компонентов можно считать хроматомасс-снектрометрию, сочетающую огромную разделительную способность газовой хроматографии с высокой чувствительностью и идентификационной мощью масс-снектрометрии (метод ГХ — МС). Для создания этого метода потребовалось решить две главные технические задачи разработать быстродействующие масс-спектрометры с очень большой скоростью развертки спектров (за время, меньшее времени элюирования любого соединения из ГХ колонки) и специальных сепарирующих устройств для концентрирования элюатов. Современные масс-спектрометры позволяют получить спектр вещества в интервале массовых чисел 50—500 за время, меньшее 1 с, при разрешении т/Ът= 500 и более [328, 329]. Отделение большей части (80— 90%) газа-носителя от элюирующихся органических соединений, необходимое для поддержания в масс-спектрометре низких остаточных давлений, возможно с помощью молекулярных сепараторов различных типов струйных [330, 331], эффузионных с тонконорис-тыми стеклянными трубками [332] или металлическими мембранами [333, 334], сепараторов с полупроницаемыми полимерными мембранами (тефлоновой [335], силиконовой [336]) и др. [c.40]

Если же величина константы скорости при заданной нагрузке яа систему g и заданной величине рецикла не удовлетворяет неравенству (11,93), то режим с полным превращением исходных реагентов в системе оказывается невозможным и в кубовом продукте ректификационной колонны (даже при бесжонечной разделительной способности) будут присутствовать реагенты А и В в эквимолярном отнощении. Формула (11,93) может использоваться также для определения минимальной величины рецикла при заданном значении константы скорости реакции к и размерах реактора Уг, при которых обеспечивается режим с полным превращением реагентов [c.105]

Пр,и использовании 5 = 10 различных типовых процессов разделения для разделения смеси N = 7 компонентов число возможных схем СРМС возрастает от 132 до 132 000 000. Нетрудно себе представить размерность задачи в случае использования еще и колонн различного конструкционного типа. В то же время последнее условие (использование различных конструкционных решений для каждого элемента СРМС) должно обязательно учитываться при построении оптимальных в глобальном смысле технологических схем СРМС. Это подтверждается результатами сравнительного анализа разделительной способности и экономичности колонн различного конструкционного типа. [c.282]

Учет кинетики массопередачи позволяет оценить степень неравновесности на каждой ступени, вызванной несовершенством массообменного элемента или неоптимальным режимом работы пли недостаточным временем контакта фаз. Отметим возможные допущения относительно оценки массопередачи и соответствующие варианты расчета, а именно на каждой ступени разделения достигается равновесие между фазами, т. е. расчет ведется по теоретическим тарелкам это допущение принимается в тех случаях, когда нет данных по оценке эффективности или необходимо произвести ориёнтировочную оценку размеров колонны в терминах теоретических тарелок эффективность разделения оценивается в терминах КПД Мерфри в следующих вариантах а) КПД Мерфри постоянный по всем компонентам разделяемой смеси и для всех тарелок — допущение, обычно принимаемое при наличии обобщенных экспериментальных оценок разделительной способности б) КПД Мерфри постоянный по всем компонентам, по изменяется по высоте колонны — допущение, принимаемое при оценке разделительной способности по экспериментальным зависимостям через конструктивные и режимные параметры тарелок и колонны эффективность разделения оценивается в терминах КПД испарения — допущение, приводящее к тому, что кинетика массопередачи не участвует в расчетах, а КПД определяется чисто формально. [c.316]

Из (7.228) следует, что в зависимости от движущих сил процесса массообмена величины КПД Мерфри могут изменяться в весьма широких пределах и принимать как большие положительные значения, так и отрицательные. В этом состоит цринципиальное отличиз явления массообмена в многокомпонентных системах с позиций КПД Мерфри. КПД Мерфри при оценке разделительной способности тарелки не может в общем случае служить характеристикой степени приближения состава пара к равновесию [71, 72]. [c.347]

При расчете разделительной способности тарелки в целом необходимо учитывать структуру движения жидкости на тарелке, а также характер распределения пара по площади барботажа. Рассмотренные методики позволяют вычислять локальные характеристики массопереноса, которые могут быть распространены на весь массообменный объем путел принятия соответствующей модели структуры потоков. Такой подход позволяет рассчитывать разделительную способность тарелок со сложными гидродинамическими структурами, включая байпаспрование, каналообразование, застойные зоны и т. д. Локальные же характеристики определяются составами пара и жидкости в данной точке, физико-химическими свойствами разделяемой смеси и гидродинамической обстановкой в элементарном объеме. [c.352]

Рассмотренный алгоритм может быть использован для решения системы уравнений математического описания технологической схемы с целью оптимизации разделительной способности. Например, для ректификационной калонны при известных числе тарелок и месте ввода питания количество продукта зависит от флегмового числа. Поэтому для определения значения В, при котором достигается заданное качество продукта С, необходимо решить уравнение С В) = С. [c.405]

Руководство по газовой хроматографии (1969) -- [ c.48 , c.49 , c.107 , c.108 , c.348 , c.353 ]

Многокомпонентная ректификация (1983) -- [ c.0 ]

Руководство по газовой хроматографии (1969) -- [ c.48 , c.49 , c.107 , c.108 , c.348 , c.353 ]

Адсорбционная газовая и жидкостная хроматография (1979) -- [ c.265 ]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология