Аппарат промышленные

Одним из факторов, не поддающихся расчету при создании химических реакторов, часто является степень неидеальности потока жидкости в аппаратах, причем, к сожалению, этот фактор колеблется в широких пределах при переходе от малых реакторов к аппаратам промышленного масштаба. Следовательно, во избежание 238 [c.238]

В обзоре Баркера [115] собрано большое число данных по теплообмену в зернистом слое. Среди них есть отдельные измерения, которые дали значения коэффициентов теплоотдачи, отличающиеся от большинства других в 5—10 раз [1, стр. 414]. Получены они преимущественно в аппаратах промышленных масштабов с малым отношением высоты к диаметру,. часто с плотным движущимся зернистым слоем. Причина таких резко [c.163]

Игнорирование явления продольного перемешивания при обобщении результатов экспериментальных исследований лабораторных моделей колонных аппаратов является одной из главных причин того, что попытки распространения этих обобщений на аппараты промышленных размеров оказываются часто безуспешными. [c.9]

Гидравлическое моделирование колонных аппаратов базируется на возможности распространения количественных зависимостей параметров потока, полученных в опытах с малыми аппаратами, на аппараты промышленных масштабов. Это положение, очевидно, правомерно при физической адекватности теоретической модели реальным условиям в аппарате данной конструкции. Разумеется, речь идет о приближенной адекватности, так как никогда нельзя добиться (в этом и нет необходимости) полного соответствия теоретической модели реальному физическому процессу. [c.95]

ТЕПЛООБМЕННЫЕ АППАРАТЫ ПРОМЫШЛЕННЫХ ХОЛОДИЛЬНЫХ УСТАНОВОК И УСТАНОВОК РАЗДЕЛЕНИЯ ВОЗДУХА МЕТОДОМ ГЛУБОКОГО ОХЛАЖДЕНИЯ [c.167]

Теплообменные аппараты промышленности [Гл. S [c.224]

Теплообмеиные аппараты промышленности [c.226]

Если этот режим выдерживается как в модели, так и в абсорбционном аппарате промышленного масштаба, то скорость абсорбции Я [c.179]

Отсюда следует, что для достаточно высоких степеней превращения, обычно имеющих место в аппаратах промышленного типа, реактор должен быть приблизительно на одну треть больше, чем рассчитанный на основе модели идеального вытеснения. Возрастание размера реактора получается несколько меньше ожидаемого по-видимому, быстрое движение жидкости или газа вблизи от оси реактора в значительной мере компенсируется замедлением движения вблизи от стенки реактора. Кроме того, имеются два других фактора, не учтенных при расчете, которые еще больше способствуют приближению параметров реактора к параметрам модели идеального вытеснения. Одним [c.71]

К аппаратам промышленных масштабов предъявляются требования, определяемые условиями их изготовления и эксплуатации. Прежде всего, промышленные аппараты для осуществления мембранных процессов, в том числе и для обратного осмоса и ультрафильтрации, должны иметь большую рабочую поверхность мембран в единице объема аппарата. Они должны быть простыми в сборке и монтаже ввиду необходимости периодической смены мембран. При движении жидкости по секциям или элементам аппарата она должна равномерно распределяться над мембранной поверхностью и иметь достаточно высокую скорость течения для снижения влияния концентрационной поляризации (см. стр. 170). При этом перепад давления в аппарате должен быть по возможности небольшим. Кроме того, необходимо выполнение всех требований, связанных с работой аппаратов при повышенных давлениях обеспечение механической прочности, герметичности и т. д. Создать аппарат, который в полной мере удовлетворяет всем требованиям, по-видимому, невозможно. Поэтому для каждого конкретного процесса разделения следует подбирать конструкцию аппарата, обеспечивающую наиболее выгодные условия проведения именно этого процесса. [c.115]

В малых реакторах с псевдоожиженным слоем равномерное распределение газа можно обеспечить путем использования решетки с мелкими порами — пористые или полученные спеканием пластины. Однако в аппаратах промышленного масштаба такие решетки, как правило, неприемлемы, и обычно применяют перфорированные либо колпачковые тарелки или другие газораспределительные устройства. Тип последнего может оказывать существенное влияние на рабочую характеристику реактора Было, в частности, установлено что после замены полученной спеканием решетки на перфорированную тарелку конверсия упала на 30% это соответствует более ранним исследованиям , показавшим, что однородность псевдоожижения меньше при грубом диспергировании газа. В то же время отмечают , что неблагоприятное влияние грубого газораспределения, по всей вероятности, вырождается при высоте слоя более 0,45 м. [c.369]

В аппаратах с фиксированной поверхностью контакта (пленочного типа) скорость массопередачи для смесей, в которых поверхностное натяжение орошающей жидкости возрастает, может увеличиваться вдвое и более по сравнению со смесями, в которых поверхностное натяжение орошающей жидкости уменьшается. В случае аппаратов промышленных масштабов, в которых поверхность фазового контакта создается диспергированием жидкости, это влияние менее заметно, [c.148]

Необходимо было создать и отработать методики количественного определения параметров модели на аппаратах промышленных размеров с целью применения решения уравнений модели массопередачи на стадии автоматизированного проектирования, либо при поиске оптимального конструктивного решения исследуемого типа тарелок (ситчатые, клапанные, колпачковые), строго ориентированным расположением направляющих перегородок, клапанов, колпачков на полотне тарелки. [c.107]

Анализ зарубежных и отечественных исследований циклической подачи потоков в процессе ректификации показал, к сожалению, что полученные результаты достаточно противоречивы, а отсутствие публикаций затрудняет эффективное использование циклических режимов работы в аппаратах промышленных размеров. [c.219]

Смешанная конденсация иногда наблюдается в аппаратах промышленного назначения в пусковой период их работы, когда часть поверхности покрыта каплями, а часть — пленкой конденсата. [c.119]

Третье явление характеризуется скоростью отвода к охлаждаемой стенке выделяющейся при конденсации теплоты парообразования, имеющей решающее значение для процессов конденсации в теплообменных аппаратах промышленного назначения. При пленочной конденсации пара скорость конденсации определяется только термическим сопротивлением пленки жидкости, поэтому для расчета теплоотдачи достаточно вычислить это сопротивление. [c.121]

Анализ работы теплообменных аппаратов промышленного назначения позволяет сделать вывод о том, что на теплопередающих [c.346]

Данные по термическим сопротивлениям загрязнений на поверхностях охлаждения аппаратов промышленного назначения, вносимых охлаждающей водой [181] [c.348]

При циркуляции катализатор стареет значительно быстрее, чем когда он неподвижен в аппаратах промышленной установки или когда подвергается действию рабочей температуры и среды в лабораторных условиях. Удельная поверхность и структура изменяются в основном за счет объемной диффузии. Наиболее интенсивно старение протекает в начальный период работы катализатора. С утяжелением перерабатываемого сырья спекание катализатора усиливается. [c.93]

Шланговые дыхательные аппараты Промышленный про- — [c.156]

Уравнение Панченкова применимо для тех видов сырья, которые в условиях крекинга находятся в паровой фазе и, следовательно, для тех реакционных аппаратов промышленных крекинг-установок, которые предназначены для легкого сырья печп глубокого крекинга для переработки газойлей, печи риформинга бензино-лигроиновых фракций. [c.34]

В течение длительного периода эксплуатации двигателей внутреннего сгорания на различных видах техники — автомобилях, морских и речных судах, воздушных аппаратах, промышленных и сельскохозяйственных тракторах и т. д. — сформировались определенные требования к качеству моторных топлив в зависимости от их назначения и условий применения. Эти требования [c.41]

Другим способом, по которому находят суммарную величину б, является метод взвешивания [59, 60]. По этому методу колонна подвешивается к весам, что позволяет измерить ее вес как в отсутствии орошения, так и при любом режиме орошения. Недостаток метода—трудность проведения опытов при движении через колонну газа, а также невозможность экспериментирования с аппаратами промышленных размеров. [c.403]

Пока еще имеется очень мало данных о причинах ухудшения абсорбции в аппаратах промышленных размеров. По-видимому, это вызывается недостаточно хорошим распределением орошения возможно также влияние плохого распределения газа и продольного перемешивания, которое при расчете обычно не учитывается. [c.487]

Опытами с трубами, имеющими горловины от 20 до 50 мм, установлено [311, что увеличивается с возрастанием d . Поэтому в аппаратах промышленных размеров можно ожидать лучших результатов, чем на моделях. Однако характер изменения Л ог при 0 свыше 50 мм пока еще не ясен. [c.639]

Сущность масштабирования сводится к нахождению условий, при которых возможен непосредственный перенос опытных данных, полученных для данной системы, с одного масштаба аппарата на другой или соответственно с модельной установки на аппарат промышленного масштаба. [c.418]

Теплообменные аппараты промышленного назначения имеют более сложные схемы компоновки каналов и теплопередающих поверхностей. [c.693]

Аппараты промышленного назначения используют при производстве минеральных удобрений, моющих порошков, в процессах флотации и др. Устанавливают на емкость вертикально с эксцентриситетом к оси емкости. [c.908]

Многие единичные процессы (например, теплообмен, ректификация, осаждение и т. д.) изучены настолько полно, что на основе лабораторных исследований можно без большого риска сразу же рассчитывать аппараты промышленного масштаба. Следовательно, при этом отпадает необходимость проведения исследований в четверть- и полупромышленном масштабе (если, конечно, нет необходимости определения эффектов продолжительной работы всей непрерывнодействующей установки). Другие единичные элементы процесса, масштабирование которых вызывает затруднения (например, кристаллизация, процессы в гетерогенных системах), а также сложные химические превращения должны, как правило, исследоваться во всех запланированных промежуточных масштабах. [c.441]

Расчет по точным уравнениям диффузионной или рециркуляционной моделей при соизмеримом продольном перемешивании в обеих фазах практически возможен только с помощью ЭВМ. Между тем расчет аппаратов промышленных размеров, как правило, можно упростить, учитывая одно из -следующих услший. [c.230]

В справочнике представлены основные конструкции теплообменных аппаратов, изготовляемые в настоящее время отечественными заводами для знергетичеокой, химической, нефтяной и металлургической лромышленности. По сложившейся традиции сушильные аппараты, промышленные печи и аналогичные им устройства к теплообменным аппаратам не относятся и в справочнике не рассматриваются. [c.3]

Существенность влияния поперечной неравномерности на э4х )ективность абсорбции в колоннах промышленных размеров, служащих для моноэтаноламиновой очистки синтез-газа от СО2 и для других целей, убедительно показана Л. И. Титель-маном и др.80. 81. Вопросы масштабного перехода от моделей к аппаратам промышленного размера и влияния поперечной неравномерности подробно рассматриваются [c.223]

Данные по термическим сопротивлениям загрязнений на поверхностях теплообмена аппаратов промышленного назначения, вне имых некоторыми теплоносителями 175] [c.348]

Помимо чисто экспериментальных трудностей, имеются принципиальные сомнения в возможности описания процесса межфазного теплообмена единым коэффициентом а для всего слоя в целом. Ведь совершенно различен характер движения и циркуляции твердой фазы в трех описанных выше основных зонах кипящего слоя. Неоднородны и нестационарны условия теплообмена и внутри зон, особенно при проскоке крупных пузырей в аппаратах промышленного масштаба. По-видимому, все эти экспериментальные и теоретические трудности и являются причиной введения рядом авторов ошибочной корреляции Nu = 0,24Re (d/Ho). Как показали Гельперин и Айнштейн [154], под этим критериальным видом скрывается самый обыкновенный суммарный баланс теплоты в предположении линейного изменения температуры потока с высотой и равенством 0 и Г на выходе из слоя. [c.130]

Расчет экстракционных аппаратов многих типов еще недостаточно разработай. Обычно целью расчета является определение их основиых размеров, например диаметра и высоты. Эти размеры необходимо рассчитывать на основе общих уравнений для массообменных аппаратов, приведенных в главе X. Однако трудности применения указанных уравнений в данном случае связаны с недостаточным обобщением опытных данных, которые получены в основном для экстракторов небольших размеров и часто при условиях, отличающихся от действительных. Так, например, в уравнениях для расчета предельных нагрузок не учитывается влияние на их величину распределяемого между фазами вещества. Поэтому следует с осторожностью применять эти уравнения для расчета аппаратов промышленных размеров. [c.547]

Вычисление геплс ем лости,, теплового эффекта процессов, теплот испарения и плавления подробно описано в курсе химической термодинамики. ЗдесЕ. оно ),чсх гатрено лишь в объеме, необходимом для выполнения [ ловых расчетов основных аппаратов промышленности органических полупродуктов и красителей. [c.73]

В [32] разработана нестационарная двумерная модель турбулентного течения в аппарате с механическим перемешивающим устройством. Она основывается на к-е модели турбулентности и использует подход Лагранжа для движения частиц, вводимых в поток в качестве индикатора поведения перемешиваемой среды. Основным достоинством модели является возможность использования достаточно грубой сетки (20x30), которая тем не менее дает весьма реалистичное описание поведения перемепгаваемой жидкости в аппарате промышленного масштаба. [c.85]

Эпииклопедия знакомит читателя с основными законами н понятиями теоретической химия, классами и группами химических соединений, важнейшими их представителями, химическими реакциями, методами исследования и анализа, технологическими процессами и аппаратами, промышленными материалами. [c.672]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология