Коэффициент полезного действия смесителя

Для оценки коэффициента полезного действия смесителя ре-.шающим является распределение частиц, которое достигается после определенной продолжительности гомогенизации. Мерой оценки интенсивности работы смесителя будет или стандартное отклонение состава пробы, взятой после определенного времени гомогенизации, или так называемая степень смешивания, выраженная отношение.м действительного отклонения случайной смеси и теоретического стандартного отклонения идеально перемешанной смеси. Второй показатель имеет то преимущество, что при совер-шенно.м перемешивании приближается к единице, или 100%, и более наглядно определяет качество смешивания. [c.96]

Коэффициент полезного действия смесителя можно расценивать с двух точек зрения [c.96]

Коэффициент полезного действия ступени равен 90%, время пребывания в смесителе — 0,5 мин при средней высоте зоны смешивания— 0,61 м. [c.145]

В практике усреднения сточных вод смесители, работающие по принципу вытеснения, не получили широкого использования. Это объясняется тем, что обеспечение равномерного вытеснения жидкости в резервуаре требует соблюдения ряда жестких условий эксплуатации и конструирования усреднителя постоянство расхода поступающей в усреднитель жидкости и равенство его расходу усредненных стоков равенство плотности жидкости, поступающей в усреднитель, плотности жидкости, находящейся в нем равномерное распределение жидкости по всему сечению резервуара. Вследствие указанных трудностей созданные к настоящему моменту конструкции усреднителей — вытеснителей, в частности усреднитель Д. М. Ванякина, не могут обеспечить высокий коэффициент полезного действия. [c.12]

Низкий коэффициент полезного действия, а также трудности по уборке осадка в усреднителях этого типа, требующих соблюдения ламинарности течения, предопределили широкое использование усреднителей с интенсивным перемешиванием жидкости в резервуаре смесителя. [c.12]

Конструктивных разновидностей смесителей с механическим перемешиванием много все они имеют различные коэффициенты полезного действия. Так, напри.чер, в смесителе с [c.110]

При расчете форсунок высокого давления приняты следующие обозначения Вм — расход мазута, кг/ч с1м — диаметр мазутного сопла, мм г Р —внутренний диаметр промежуточной трубы, образующей сопло Лаваля, в критическом сечении, мм —наружный диаметр мазутного сопла в критическом сечении сопла Лаваля, мм нач — суммарная кинетическая энергия в начальном сечении смесителя, Дж/кг мазута Еков — кинетическая энергия смеси в выходном сечении смесителя, Дж/кг мазута Есы — расход энергии на смешение, Дж/кг мазута Ер — расход энергии на распыливание мазута, Дж/кг мазута кр —площадь критического сечения сопла Лаваля, мм Рвых — площадь выходного сечения сопла Лаваля, мм Рем — площадь выходного сечения смесителя, мм /нач — энтальпия мазута и распылителя, поступающих в смеситель, кДж/кг — тепло смешения и трения, Дж/кг д — удельный расход первичного распылителя, кг/кг мазута г — радиус капли распыленного мазута, м р — плотность, кг/м рсы — плотность смеси в выходном сечении смесителя, кг/м / — температура перед форсункой (вых — температура распылителя в выходном сечении сопла Лаваля (см — температура смеси в выходном сечении смесителя Шы — скорость истечения мазута, м/с Шкр — скорость распылителя в критическом сечении сопла Лаваля, м/с Швых — скорость распылителя поступающего в смеситель, м/с Шсм — скорость смеси в выходном сечении смесителя, м/с — коэффициент полезного действия смесителя [х — коэффициент истечения мазута из сопла ф — коэффициент истечения распылителя из сопла Лаваля а — коэффициент поверхностного натяжения мазута рм — избыточное давление мазута перед форсункой, Па Рр — давление распылителя перед форсункой, Па [c.249]

Известна также разновидность смесителя рассмотренного типа, в котором в качестве ферромагнитных частиц используют высококоэрцитивные постоянные магниты шаровой формы. Показана возможность применения электростатических полей и электромагнитных излучений для обработки жидких компонентов ЦзоЗ. Однако все смесители-дис-пергаторы такого рода имеют низкий коэффициент полезного действия и недостаточную эффективность для использования в промышленных процессах производства смазок. Для этих процессов весьма эффективным оказалось применение в качестве реакторов аппаратов, в которых ферромагнитные частицы из стали, никеля и других материалов с относительно низкой коэрцитивной силой образуют псевдоожиженный вихревой сло й под воздействием вращающегося магнитного поля. В СССР освоен серийный выпуск таких аппаратов, получивших название аппаратов вихревого слоя (АВС) и нашедших применение в различных отраслях промышленности. В дальнейших разделах будет рассмотрен опыт применения таких удобных и экономичных аппаратов для производства высокодисперсных смазочных материалов и проведено их сопоставление с другими перспективными реакторами 3 3. [c.41]

Над загрузочным отверстием рабочего цилиндра закреплена воронка 8 из листового материала, габариты которой рассчитаны на одновременный прием всей заправки смесителя. Примерная высота воронки от пола 2700 м. Она снабжена смотровой дверкой. Верхний фланец воронки крепится к течке разгрузочного отверстия смесителя, если шприц-машина установлена непосредственно под ним. С целью непрерывного питания червяка каучуком или резиновой смесью на правой стороне загрузочной воронки (со стороны торца головки) укреплен пневматический цилиндр двойного действия диаметром 150 мм, имеюший поршень-толкатель, ход которого равен 520 мм. Этот поршень осуществляет проталкивание материала к червяку. Поршень цилиндра управляется соленоидным клапаном, который обеспечивает его подъем к моменту выгрузки очередной порции из смесителя. Наличие толкателя и описанная выше конструкция червяка повышают коэффициент полезного действия машины, так как уменьшают скольжение смеси при прохождении ее через рабочий цилиндр. [c.97]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология