Отверстие малое коэффициент истечения

Рис. 1.20. Зависимость коэффициентов расхода ц, скорости ф и сжатия от числа Рейнольдса при истечении через малое отверстие.

Рис. 2-41. Зависимость коэффициентов истечения для малого круглого отверстия с острой кромкой от числа Ре

Рис. 2-41. Зависимость от Ре коэффициентов истечения через малое круглое отверстие.

Коэффициенты истечения через малое круглое отверстие [c.238]

Истечение капельной жидкости при постоянном уровне через донное отверстие и малые отверстия в боковой стенке. Коэффициенты сжатия, скорости, расхода 5 2. Истечение капельной жидкости при постоянном уровне через насадки и через отверстия при понижающемся уровне................. 58 [c.450]

Для жидкостей, по вязкости мало отличающихся от воды, можно принимать в первом приближении а 0,62. При истечении жидкости через короткий цилиндрический патрубок (насадок) происходит дополнительная потеря напора на входе и выходе жидкости, что приводит к снижению ф. Вместе с тем струя при входе в патрубок после некоторого сжатия снова расширяется и вытекает, заполняя все его сечение, т. е. можно считать е = 1. В итоге коэффициент расхода жидкости при истечении через насадок оказывается ббльшим, чем при истечении через отверстие, и для воды может быть принят а 0,82. [c.63]

Зависимость коэффициентов истечения для малого круглого отверстия с острой кромкой от числа Не показана (в обработке А. Д. Альтшуля) на рис. 2-41, [c.172]

Опыт показывает, что при Ке > 10 влияние сил вязкостного трения на коэффициенты истечения практически отсутствует (квадратичная зона истечения). В этой зоне неравномерность скоростей в сжатом сечении очень мала и вызывается главным образом тем, что тонкий поверхностный слой струи подторможен в результате образования пограничного слоя у стенок вблизи отверстия. Почти во всем сжатом сечении струи скорости частиц имеют величину, равную скорости истечения идеальной (невязкой) жидкости [c.173]

Постоянная ф есть коэффициент истечения, который для идеальной жидкости, свободной от трения и поверхностного натяжения, и идеального отверстия был бы равен единице, но в действительности, найденный опытным путем, составляет примерно 0,61 для обыкновенных малых отверстий с острыми краями. [c.99]

Ранее были рассмотрены закономерности и коэффициенты истечения жидкости из малых отверстий в тонкой стенке при условии, что при течении жидкости через отверстие к нему направляются струйки жидкости, расположенные в резервуаре не только против самого отверстия, но и в стороне от него. Вследствие этого происходит скрещивание траекторий струек, обусловливающее сжатие струи при выходе из отверстия. [c.139]

Многочисленные экспериментальные исследования истечения через отверстия различных жидкостей позволили А. Д. Альтшулю установить, что коэффициенты расхода ц при истечении через незатопленные круглые малые отверстия практически не зависят от влияния сил тяжести и поверхностного натяжения (т. е. наступает область, практически автомодельная относительно чисел Ег и е) при соблюдении условий [c.67]

Коэффициент сжатия струи при затопленном истечении практически не отличается от коэффициента сжатия при истечении череэ свободное отверстие. Коэффициенты расхода при истечении через малые отверстия при затоплен- [c.85]

При некоторой относительной длине трубки — коэффициент расхода при истечении через нее равен коэффициенту расхода при истечении через малое отверстие с острой кромкой Цо. Эта длина составляет [c.70]

При истечении воды из больших резервуаров через малые отверстия, как показывает опыт, значения коэффициента сжатия струи находятся в пределах [c.84]

При истечении воды из малых отверстий при больших числах Рейнольдса, когда можно пренебречь влиянием вязкости = 0), коэффициент расхода приблизительно равен [c.84]

При относительно малых отверстиях коэффициент скорости имеет то же значение, что и при истечении через донное отверстие. Вид формулы (117) остается без изменения, а выражение активного [c.84]

Работы Г. М. Знаменского [10], посвященные исследованию истечения чистых сахарных растворов и паток через отверстия в тонкой и толстой стенках, показали, что при малых значениях Ке коэффициенты сопротивления быстро возрастают, а коэффициенты расхода ц, быстро уменьшаются. Утолщение стенки при течении вязкой жидкости вызывает резкое уменьшение расхода и увеличение сопротивления. Это изменение сказывается особенно в случае более вязкой жидкости. [c.154]

Теоретические исследования истечения воды из оросителей затрудняется тем, что гидравлические параметры в значительной степени зависят от профиля насадка, длины проточной части, соотношения диаметров выходного и входного отверстий,, шероховатости внутренней поверхности, радиусов сопряжения и др. Полагая, что скорости распределены равномерно, что поток является невязким и вязкостные эффекты существуют лишь в пределах пограничного слоя, толщина которого мала по сравнению с диаметром насадка, можно прийти к формуле (6.15) для коэффициента расхода жидкости из насадка оросителя (для ламинарного пограничного слоя). [c.216]

Так как истечение через малые прорези при малых напорах Н имеет специфические особенности, расчет их пропускной способности по формуле (9) при рабочих напорах Яр = 12-ь 14 мм дает более точные результаты, чем иногда применяемый расчет по гидротехнической формуле для переливов большого размера (с характерным значением коэффициента расхода отверстия л = 0,434, полученным при весьма высоких напорах и расходах жидкости). [c.55]

Сжатие струи при истечении из отверстий. Частицы жидкости, обтекая кромку отверстия, устремляются по инерции к центру отверстия. Это вызывает искривление траекторий частиц жидкости и некоторое сжатие поперечного сечения струи (рис. 5-2). Наибольшее сжатие происходит на расстоянии примерно половины поперечного размера малого отверстия и характеризуется коэффициентом сжатия [c.80]

При истечении жидкости через малое отверстие в тонкой стенке струя на выходе из отверстия сжимается. Сжатие струи характеризуют коэффициентом сжатия, равным отношению площади сжатого сечения 5 к площади отверстия о [c.157]

Чтобы определить скорость истечения концентрированной пульпы и диаметр отверстия из уравнений (1) и (2), необходимо предварительно задаться безразмерным коэффициентом 9 . Количество циркулирующего мелкозернистого материала У, вязкость жидкой фазы пульпы ц, средний диаметр частиц твердого материала й и высота слоя Н определяются технологическим режимом процесса, а среднее значение удельного веса пульпы — экспериментально, в условиях свободно насыпанного слоя смоченного мелкозернистого материала, или рассчитывается. При этом свободный объем слоя твердого материала принимается равным 0,475, т. к. опыты показали, что он изменяется примерно в пределах 0,45—0,50, а изменение пористости и диаметра частиц мелкозернистого материала мало влияет на удельный вес пульпы (максимальное расхождение между крайними значениями удельных весов пульпы для одной и той же жидкой фазы было около 3%). Удельный вес жидкости, истинный и кажущийся удельные веса твердого материала и объем внутренних пор мелко зернистого материала задаются. [c.124]

Те же автор ы изучали коэффициенты расхода а при истечении жидкостей из 1асадков и отверстий малых диаметров в зависимости от расхода, диаметра насадков (0,5—1,5 мм) и режима течения (капельный и струйный режимы). Для зоны капельного истечения из насадков была получена обобщенная зависимость [c.136]

При истечении через. малое незатоплен-иое отверстие струя при вы. с>де претерпевает сжатие и площадь ее сече - ня 5с становится меньше, чем площадь атнерстия 5о. Отношение е = 5с/5о называется коэффициентом сжатия. [c.34]

Во время испытаний оптимальный коэффициент избытка воздуха при сжигании газа и номинальной нагрузке котла составил за котлом — 1,15, па выходе из топки — 1,1. Зависимость коэффициента избытка воздуха на выходе из топки от изменения нагрузки котла показана на рис. 46, б. Резкое повышение его величины при снижении нагрузки менее 70% и сжигании газа объясняется недостаточной плотностью шиберов. При сжигании мазута возможно снижение коэффициента избытка воздуха до 1,31 — 1,18 без появления химического недожога, однако факел при этом затягивается в конвективный пучок и температура уходящих газов увеличивается на 20—60° С. При сжигании мазута и диаметре мазутовыпускных отверстий 4 мм распыл его был неудовлетворительным, а давление его перед форсунками не удавалось замерять обычными манометрами. На отверстиях диаметром 3 мм распыл улучшился, однако давление мазута перед форсунками было все равно слишком мало, а скорость истечения мазута колебалась в пределах 0,5—1,7 м/сек. [c.213]

В том случае, когда струя воды вытекает с той же скоростью из отверстия диаметром 0,3. мж, коэффициент теплоотдачи возрастает до 100 000 ккал/м ч град. В последнем случае при разности температур поверхности и воды, равной 10°, обеспечивается теплосъем 1-10 ккал/м ч. Для сообщения воде скорости в 14 м/сек при истечении через отверстие диаметром 0,3 мм необходимо создать избыточное давление порядка 1 кг/см расход воды через отверстие составит в этом случае 1 см /сек, и на каждый квадратный сантиметр поверхности необходимо направить три струи, что связано с затратой мощности 0,3 вт/см- это составляет чрезвычайно малую долю осуществляемого телло-съема. [c.234]

Для центробежных форсунок разных конструкций характерной формой факела является полый конус (см. рис. 75, а) и заполнение центральной области факела каплями достигается обычно лишь при малых значениях геометрической характеристики и небольших углах раскрытия факела ф, так как пространственный угол распада пленочной части конической струи на капли весьма невелик. По данным А. М. Ластовцева [61 ] он составляет в среднем ф = 30°, причем угол, охватывающий зону, содержащую примерно 98 о капель факела, еще меньше ф = 12- 15°. В ряде случаев, например при крупном дроблении жидкости, желательно применение форсунок с заполненным факелом разбрызгивания. Это позволяет достигнуть лучшего заполнения объема полого аппарата разбрызгиваемой жидкостью при меньшем числе форсунок, а при орошении насаженных колонн такими форсунками существенно возрастает смоченность торца насадки и повышается равномерность распределения жидкости. Для лучшего заполнения факела каплями применяют форсунки с подачей жидкости по оси выходного отверстия. Наиболее простой форсункой такого типа является заглушенный снизу цилиндрический патрубок с центрально расположенным круглым отверстием истечения. Однако для распыления жидкости такими форсунками нужны высокие давления, а угол раскрытия факела этих форсунок весьма мал (ф = 30°). Можно отметить, что пропускная способность таких форсунок и их коэффициент расхода существенно зависят от от- [c.183]

Истечение газа из резервуара через отверстие или короткую трубу (патрубок) можно рассматривать как адиабатический процесс, так как потери тепла в патрубке или отверстии при быстром расширении малы (р — 0), Применим к этому процессу уравнение энергетического баланса (1-27). В связи с малой вязкостью газов поток их всегда имеет турбулентный характер, а отсюда коэффициент а, входяший в уравнение кинетической энергии, равен единице. [c.73]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология