Отклонение действительное

Выражение (501) характеризует отклонение действительного процесса сушки от теоретического и представляет собой внутренний баланс тепла в сушилке. [c.271]

На основании принятой схемы процесса аналитически установлено соотнощение между безразмерной продолжительностью промывки Уп ж/ о и безразмерной концентрацией растворимого вещества в промывной жидкости Ст/Со ДЛЯ последовательных интервалов времени с порядковым номером т. Соответствие установленного соотнощения имеющимся экспериментальным данным подтверждено на примерах промывки осадков пигмента алого лакокрасочного И и пигмента красного Ж [293] (рис. У1-27). Некоторое систематическое отклонение теоретической кривой от экспериментальной можно объяснить влиянием неучитываемых факторов, а также возможным отклонением действительного распределения удельного сопротивления осадка по поверхности фильтрования от принятого нормального распределения. [c.262]

Для выбора длины обечайки корпуса аппарата необходимо из длины I цилиндрической части корпуса, указанной в табл. 16.2—16,8, вычесть длины элементов корпуса, составляющих цилиндрическую часть (бортов днищ, фланцев и др.) полученную величину округлить до ближайшего значения из приведенного выше ряда длин обечаек с учетом допускаемого отклонения действительной внутренней вместимости корпуса от номинальной Ином, указанной в тех же таблицах. [c.330]

Фактор р имеет значения 10" —10- и показывает отклонение действительной реакции от идеальной, вычисленной по теории столкновений. В настоящее время это несоответствие разрешено при помощи статистической теории абсолютных скоростей реакции (стр. 128). Последняя учитывает распределение энергии в молекулах реагентов. Тогда в общем уравнении Аррениуса величину рг или А можно представить в виде функций распределения [c.32]

Теоретические характеристики Н . = [ О) подобны безразмерным теоретическим характеристикам, приведенным на рис. 4. 1, и представляют собой прямые линии, наклоненные вниз в сторону увеличения расхода при <90"" и вверх при Рз > 90°. Отклонение действительной характеристики от теоретической определяется потерями, величина которых изменяется с изменением расходов. Для удобства анализа эти потери могут быть разделены на две группы 1) потери на трение и вихреобразование в каналах проточной части в случае хорошего согласования направлений на входе в каналы 2) потери, вызываемые нарушением согласования [c.276]

В ступенях с колесом Ра <90° теоретическая напорная характеристика представляет собой наклонную линию тем более крутую, чем меньше угол Ра. Изменением угла достигается лишь некоторое изменение степени отклонения действительной напорной характеристики от теоретической, которая сама по себе является достаточно крутой. В результате получается, что диапазон изменения расходов при неизменном напоре, который можно получить в такой ступени с помощью изменения угла осд , невелик. [c.299]

Отклонение действительного состояния системы от оптимального при некоторых реальных значениях параметров обозначим [c.334]

Если схема автоконтроля блока компонента фиксирует отклонение действительного расхода компонента от заданного более чем на 0,5% в сторону уменьшения расхода, то формируется команда Ошибка-1 , по которой блок управления снижает скорость смешения. [c.131]

В дальнейшем отклонение действительных циклов от теоретических учитывают введением соответствующих коэффициентов. [c.375]

Отклонение действительного процесса от теоретического объясняется рядом причин [55, 73, 87]. [c.381]

АК Отклонение действительного значения коэффи- — [c.132]

Если отклонения действительных расходных характеристик от требуемой для всех рассмотренных типов пропускной характеристики выходят за до- [c.154]

Для оценки степени отклонения действительной свя и между параметрами от предписываемой уравнением Клапейрона применяют так называемый коэффициент сжимаемости z [c.77]

Уравнение (3.40а) может быть записано как для идеальной ступени компрессора, так и для ступени, в которой течение сопровождается потерями кинетической энергии на трение и вихреобразование в проточной части машины. В этом случае конечный эффект уменьшается, а затрата работы увеличивается. Отклонение действительного процесса от идеального учитывается КПД. [c.87]

Аналогичный характер имеет зависимость э х=/(7 в) для действительных абсорбционных холодильных установок, хотя при тех же значениях to, t и г абсолютные значения удельного расхода тепла в действительных абсорбционных холодильных установках существенно выше, чем в идеальных, из-за значительного отклонения действительного процесса от идеального и необратимого перепада температур в аппаратах установки. [c.125]

Таким образом, анализ отклонений действительных значений диаметров корпусов и обечаек выявляет их значительное отклонение от номинального, что приводит к нарушению взаимной увязки функциональных допусков в сопряжениях базовых деталей и к отходу от принципов полной взаимозаменяемости при изготовлении нефтехимических аппаратов. [c.45]

Для измерительных металлических рулеток длиной 10, 30 и 50 ж наибольшие допускаемые отклонения действительной длины шкал рулеток от номинального значения не должны превышать соответственно 2,5, 5,0 и 10 мм при нормальной точности и 1,0, 3,4 и 5,0 мм при повышенной точности. В рулетках высокой точности из инвара относительная погрешность не должна превышать 0,5-10 номинальной длины (например, 1 мм для длины 20 м). Нормальное натяжение лепты рулетки составляет 10 кГ при длине более 10 и 5 кГ при меньшей длине [c.56]

В табл. 5-1 дано сопоставление точных и усредненных значений р для отдельных топлив, распространенных в энергетике. Из нее видно, что величина р колеблется в сравнительно узких пределах. Так, например, для всех твердых топлив, приведенных в [Л. 8], начиная с антрацита и коксика и кончая бурыми углями, сланцами и торфом, эта величина колеблется от 0,01 до 0,03 (точнее, 0,008—0,033). Отклонения действительных величин р от усредненных находятся в пределах Ар= = 0,015. В соответствии с (5-15) в больщинстве случаев при а 1,5 (Ог 7%) влияние этих отклонений величины р ничтожно относительная погрещность 0,3%, а абсолютная Аа 0,005. Для попутных газов [c.106]

Д/гр — погрешность регулятора давления газа, т. е. отклонение действительного давления газа после регулятора от номинального кт.р—расчетное противодавление в топке [c.253]

Выражение (10.44) характеризует отклонение действительного процесса сушки от теоретического и представляет собой внутренний баланс теплоты в сушилке. Для теоретической сушилки, в которой сушка протекает в адиабатических условиях, т. е. без потерь теплоты, уравнение теплового баланса имеет вид [c.286]

Здесь Сг — модуль упругости нити с размерностью энергии (нити, а не материала, из которого она изготовлена ) и — сила, приложенная к концу деформируемого участка. Согласно этому закону, сила, обеспечивающая заданную величину деформации, не зависит от длины нити. Может показаться, что такая закономерность противоречит интуитивно угадываемой зависимости чем длиннее упругий стержень, тем легче он поддается деформации. В действительности противоречия здесь нет. Интуитивные представления возникают на основе восприятия деформации как величины отклонения конца стержня от начального положения. Отклонение действительно растет с увеличением длины стержня, но кривизна при этом остается такой же, как и при деформации короткого стержня той же силой. Здесь и далее предполагается, что кривизна постоянна вдоль нити, т. е. при изгибе в одной плоскости нить или ее участок имеет форму дуги окружности. Следует напомнить, что кривизна х линии при ее изгибе в плоскости есть величина, обратная радиусу кривизны линии, в данном случае — радиусу К окружности, частью которой является дуга х = // Длина / отрезка дуги, величина угла у между направлениями его начала и конца и радиус кривизны К связаны формулой геометрии [c.733]

Итак, имея в виду сравнительно весьма небольшое отклонение действительных значений весов Gm и gm от рассчитанных по уравнениям (VII. 16) и (VII. 18), можно во всех последующих выкладках с практически достаточной точностью пользоваться значениями Gm и gm, полученными путем простого суммирования весов смешивающихся паровых и жидких потоков. По той же причине и составы Ут и Хт принимаются равными их значениям, рассчитанным по уравнениям (VII. 17) и (VII. 18), хотя и с меньшим основанием, чем для весов Gm и gm, так как здесь, наверное, будет известное отклонение. Тем не менее преимущества подобного рода допущений столь велики, а получающаяся ошибка настолько мала, что с полным основанием можно пренебречь ею и рекомендовать уравнения (VII. 16)—(VII. 19) для расчета весов и составов паровых и жидких смесей, образующихся в питательной секции полной колонны. [c.286]

Расположение и число патрубков, предназначенных для выполнения определенной функции, устанавливаются в каждом конкретном случае особенностями проектируемого разделения. Так, например, иногда рекомендуется ввод сырья в колонну предусматривать не только в сечение, найденное по расчету колонны, но и по крайней мере в два другие сечения, расположенные одно выше, а другое ниже расчетного уровня. Причина этого кроется в известных колебаниях состава сырья и отклонениях действительного режима колонны от режима, по- [c.338]

При уточненном расчете сопротивления электрических зон электрокальцинатора СКБ-6075 принималось усредненное значение р нефтяного кокса с учетом указанных выше факторов 6500,. 5000 и 4500 ом мм 1м дифференцированно для каждой зоны-(яруса электродов). Выбор трансформатора диапазоном напряжений 41,7—93,7 в Н С 17 ступенями напряжения позволит подобрать необходимые ступени рабочего напряжения в случае отклонения действительных значений удельного электросопротивления от принятого в расчете. [c.131]

Как будет рассмотрено ниже, между движением воды в водосливе с широким порогом и движением жидкости в сопле центробежной форсунки имеется много общего. Поэтому обнаруженные отклонения действительных явлений в водосливах от закономерностей, допускаемых принципом максимального расхода, указывают на необходимость поиска других направлений анализа рабочего процесса центробежной форсунки. [c.15]

Эти продукты вырабатывают при следующих технологических условиях. При перегонке нефти на АВТ отбирают две маслянопарафиновые дистиллятные фракции — фракцию 350—420°, получившую наименование в заводской практике среднего дистиллята по месту вывода из вакуумной колонны, и фракцию 420— 500°, называемую нижним дистиллятом . Указанные пределы кипения этих фракций являются лишь номинальными, а фактически в этих пределах выкипает только основная доля данных продуктов с отклонением действительного начала и конца их кипения в сторону более или менее значительного расширения фракционного состава. [c.28]

Практически путь движения частицы в радиальном направлении несколько меньше радиуса отстойника, так как частица начинает двигаться не иа центра отстойника, а на некотором расстоянии от него, а радиус сливного порога меньше радиуса отстойника. Это отклонение действительного пути от получаемого по формуле корректируется опытным поправочным коэффициентом, и формула (VIII,8) принимает такой вид [c.322]

Относительное отклонение действительного значения коэффициента усиления ИУ (а также коэффициента равнопроцентности ИУ) от расчетного Коэффициент запаса Показатель адиабаты Приведенный коэффициент ротивления Коэффициент I участка до ИУ То же, после ИУ Вязкость кинематическая [c.133]

В действительности, наличие поляризации изменяет распределение металла по поверхности катода. По предложению Херинга и Блюма, отклонение действительного распределения металла от первичного, выраженное в процентах, и является мерой рассеивающей способности электролита. [c.149]

С этих ПОЗИЦИЙ представят несомненный интерес результаты расчетов по формуле (3-1) и сопоставление их с фактическими значениями длин факелов, формируемых различными горелками. Такие данные сведены в табл. Зт1. Из таблицы видно, что на самом деле для горелок относительно небольшой производительности фактическая длина факела оказывается существенно выше расчетной, что моЖет быть объяснено, в частности, некоторыми отклонениями действительной схемы горелочного устройства от расчетной. Наоборот, для горелок большой производительности фактическая длина оказывается в 2,7—3 раза меньше расчетной. Таким образом, остается предположить, что если и имеются отдельные горелки, формирующие факел с расчетной длиной, то они должны рассматриваться лишь как частный случай. Действительно, трудно согласиться с тем, что формула (3-1) может учитывать все многообразие конструктивного оформления тоночно-горелочпых устройств и условий их работы. В частности, эта формула не учитывает взаимного расположения горелок, конфигурации топочной камеры и т. д., а самое главное, концентрации окислителя, с помощью которого, как известнэ, можно в широких пределах управлять длиной факела. На основании изложенного формула (3-1) не можетбыть признана пригодной для расчета длины мазутного факела и оценки степени совершенства горелок. [c.91]

Величины А п п берутся из опыта и дают возможность учесть отклонение действительного процесса от расчетной схемы. В частности, по1казатель степени п зависит от конструкции стабилизатора. [c.48]

При малых [О,] и соблюдении условия квазиравновесности к2[0 ] А (А-45) совпадает с (А-39). Если же это условие не выполняется, то, как следует из (А-45), порядок реакции по [О2] будет меньше первого. Такого рода отклонения действительно наблюдаются при высоких [О2], т.е. описывать эту систему следует, обращаясь к методу квазистационарных концентраций. [c.86]

Кроме того, в паспорте должны быть указаны наименования неопределяемых компонентов, дата приготовления и срок годности, метод приготовления, а также должны быть даны предупреждения о токсичности и воспламеняемости смеси. При промышленном производстве ПГС значения характеристик каждого экземпляра смеси конЕфетного типа должны соответствовать нормам, установленным для характеристик этого типа ПГС. Комплекс подобных типовых характеристик регламентирован отечественным нормативно-техническим документом. Для типа ПГС при его утверждении устанавливаются компонентный состав (композиция исходных газов) номинальное (заданное) значение содержания определяемого компонента Х (или интервал подобных значений) пределы допускаемого отклонения действительного значения содержания определяемого компонента от номинального значения О пределы допускаемой погрешности действительного значения содержания определяемого компонента Ад. [c.941]

Как правило, подвод жидкости к трубам осуществляется из кольцевого коллектора (рис. 6.8.1.4, б), размещенного по контуру трубной решетки, или при по-моцщ одиночного центрального патрубка (рис. 6.8.1.4, в). Такие способы подвода обеспечивают равномерное распределение жидкости по отдельным трубам при достаточно высоком слое ее на трубной решетке. Например, по данным [1, 2] в аппарате диаметром 0,9 м отклонение действительного расхода от среднего не превышает 5 % лишь при высоте слоя более 90 мм. [c.536]

В принципе, несомненно, целесообразно рассмотренное в работе Плаченова для микропористых адсорбентов сочетание метода ртутной порометрии с определением пикнометрическими методами суммарных объемов пор, доступных для жидкостей с разными размерами молекул и для гелия. Однако отклонения действительных величин от результатов вычислений не удается оценить, так как нам неизвестны отличия плотностей адсорбатов в микропорах от их значений для объемных жидких фаз. Кроме того, мы не умеем вносить поправки, учитывающие адсорбируемость гелия. Необходимо провести комплексные исследования характерных адсорбентов рассматриваемыми и другими методами, в частности сорбционными, для сравнительного анализа экспериментальных данных с целью оценки отклонений и выяснения возможности получения сопоставимых результатов. [c.223]

Геометрические характеристики слоя. Диаметр и высота слоя, как указывалось выше, оказывают существенное влияние на интенсивность внутренней циркуляции и продольного перемешивания в псевдоожиженных системах и, следовательно, на распределение температур твердого материала и ожижающего агента по высоте (объему) слоя. Естественно, при наличии истинных значений разности температур твердых частиц и ожижающего агента влияние геометрических размеров слоя было бы косвенно учтено. Однако определение истинных значений трудно выполнимо, поэтому при обработке экспериментальных данных приходится принимать температурную кривую по высоте слоя, вряд ли совпадающую с действительной. По этой причине получаемые значения ач носят условный характер и могут обнаруживать зависимость от геометрических параметров слоя [605, 737]. Так, например, отмечается [465] некоторая тенденция к понижению ач с ростом высоты слоя, вызванная тем, что опыты проводились с весьма гшзкими слоями и увеличение их высоты существенно влияло иа отклонение действительной разности температур от принятой. Аналогичная зависимость отмечена в ряде других работ [356, 419, 464 и др.]. Таким образом, наличие в расчетных зависимостях для ач высоты слоя Я (или отношений Я/О , Н й) указывает, прежде всего, на условность методики обработки опытных данных. [c.237]

При сравнении с уравнением Аррениуса (2.2) видно, что величины и Е (энергии активации) приобретают здесь определенный смысл, чего не дает теория молекулярных столкио1 ений. Формально можно вывести подобное соотношение из уравнения Аррениуса, вводя так называемый стерический фактор е, являющийся мерой отклонения действительной скорости реакции к= [c.91]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология