давление пара i как распылители

Типичной для круглых струйных форсунок высокого давления одноступенчатого распыления с внешним смесеобразованием является форсунка конструкции В. Г. Шухова (рис. 29), состоящая из внутренней мазутной трубки 1, наружной паровой (или воздушной) трубки 2 и соединительных деталей. Распылитель выходит по кольцевому сечению 3 и, встречая под углом мазут, распыляет его. Проходное сечение 4 для мазута постоянно. Размер паровой (воздушной) щели регулируется перемещением мазутной трубки 1. Регулирование паровой (воздушной) щели требует ослабления контргаек 5, перемещения трубки 1, а затем замера щели и закрепления контргаек 5, поэтому, вследствие сложности такой регулировки, практически предпочитают регулировать расход мазута вентилем на мазутопроводе, а расход пара вентилем на подводящем паропроводе. В результате эффект распыления ухудшается, а удельный расход пара увеличивается. [c.81]

Пуск форсунки в работу возможен только иосле подачи к ней с определенным давлением мазута, распылителя (пар, воздух) и окислителя (воздух). [c.262]

О — расход пара (распылителя), кг/сек к — адиабатный перепад, связанный с расширением пара при падении его давления до атмосферного, кдж/кг ккал/кг) [c.96]

В первом варианте этого устройства осуществлялась химическая ионизация пучка в области относительно высокого давления между соплом и расширителем с помощью электронной пушки с дифференциальной откачкой, однако чувствительность была малой из за неэффективного переноса ионов в анализатор [53] В более совершенном варианте источник ХИ соединен с распылителем обогреваемой трубкой Все пары, проходящие че рез распылитель, поступают в ионный источник при давлении около 133 Па При работе в режиме ЭУ эта трубка удалялась и получался открытый ионный источник, давление паров в котором составляет 0,1 Па [c.39]

ЦКТИ, ВТИ и завод Ильмарине разработали нормали паровых форсунок производительностью от 60 до 1800 /сг/ч. Распыляющая головка такой форсунки показана на рис. 50. Для уменьшения длины факела рекомендуется применять насадки с несколькими (5—6) отверстиями диаметром от 3 до 7 мм. Давление пара перед форсункой 0,5—2,6 Мн1м (5—26 ат) избыточное давление топлива 0,05 Мн1м (0,5 ат) при работе без насадки и 0,4—0,5 Мн1м (4—5 ат) при работе с насадкой. Вязкость топлива допускается не более 10° ВУ. Распылитель — перегретый пар или сжатый воздух. Удельный расход пара —0,3 кг, а сжатого воздуха 0,8 м на 1 кг топлива. [c.136]

Пароснабжение печей. Паровые коллекторы перед фронтом печей, так же как коллекторы системы паротушения, подключают в общую паровую магистраль технологической установки. Давление форсуночного пара поддерживается регулятором давления. Все паровые коллекторы и их отростки, расположенные ниже коллекторов, должны быть снабжены вентилями для спуска конденсата. В некоторых случаях пар-распылитель предварительно перегревается в пароперегревателях, что весьма благоприятно сказывается на работе форсунок. Запорную арматуру ко всем ответвлениям системы паротушения собирают в одном узле, удаленном от места, где возможно появление открытого пламени. [c.119]

Третья фаза горения определяется количеством подаваемого по времени топлива. Сгорание топлива в этой фазе происходит вблизи поверхности испаряющихся капель при выходе их из сопла форсунки. Эта фаза сгорания будет проходить нормально только в том случае, если во второй фазе горения температура и давление в камере достигли определенного уровня. Для этой фазы горения очень большое значение имеет относительная скорость капель топлива и воздуха, повышение которой достигается высоким давлением впрыска и применением разделенных камер. В предкамере развиваются первая и вторая фазы горения. Под давлением, возникшем в предкамере во вторую фазу горения, пары и капли несгоревшего топлива выталкиваются в основную камеру с такой скоростью, какую невозможно создать механическим распылителем. [c.37]

В схеме "Тексако" (рис. I) выходящим из реактора сырой синтез-газ орошается водой в оросительном холодильнике или впрыском в нижнюю часть реактора. При этом из газа извлекается до 9055 сажи, газ охлаждается до 573 К и, одновременно, насыщается водяными парами, что необходимо для конверсии окиси углерода. Затем, после тонкой очистки от сажи в турбулентном распылителе и скруббере, газ поступает на конверсию СО, которая осуществляется на среднетемпературном кобальтмолибденовом катализаторе при 553-623 К. Он специально разработан для процесса конверсии газа, не очищенном от сернистых соединений [З]. го активность повышается при повышении давления процесса. В одноступенчатом процессе содержание СО в газе снижается до 1,25% [4]. Кроме конверсии СО на этом же катализаторе происходит конверсия OS в HjS. Поэтому конвертированный газ подвергается очистке одновременно от СО2 и HjS метанолом (процесс "Ректизол"). При его регенерации путем простого снижения давления раздельно выделяется чистый СО2, пригодный, например, для синтеза карбамида, а также Н25 - для процесса Клауса. Остатки СО в газе удаляются конверсией на низкотемпературном катализаторе и после очистки газа от СО2 окислы углерода подвергаются метанированию. [c.107]

Мехпримеси отрицательно влияют на работу топливного насоса, в котором имеются прецизионные пары трения плунжер-гильза (зазоры 1,5-4,0 мкм), игла -распылитель форсунки. В присутствии мехпримесей происходит абразивное изнашивание пар трения, увеличивается зазор между гильзой и плунжером, в результате чего снижается давление впрыска топлива, возрастает утечка и качество распыла топлива в камере сгорания. Твердые частицы, попадая под иглу форсунки, нарушают плотность посадки иглы на седло распылителя, вызывают подтекание топлива и дымление дизеля. При движении топлива с мехпримесями с большой скоростью через сопла форсунок происходит их эрозия, изменение формы и размеров, ухудшение качества распыла топлива. Для предотвращения загрязнения топлив производится герметизация топливных емкостей и фильтрование топлив при перекачках и заправке двигателя. В топливных системах предусмотрена многократная очистка топлива предварительная (в топливном баке), грубая (фильтром грубой очистки) и конечная (фильтром тонкой очистки). [c.139]

Для форсунок высокого (паро-воздушные) и низкого (вентиляторные) давления важное значение имеет завихрение распылителя, обладающего значительной выходной скоростью (60 -ь- 400 м/сек). Завихрение увеличивает поверхность и время взаимодействия топлива и распылителя, а поэтому благоприятно отражается на кавитационном распаде топлива. [c.43]

Выходное сечение форсунки высокого давления для пара или сжатого воздуха определяют на основании уравнения сплошности, отнесенного к самому узкому (критическому) сечению. Весовой расход распылителя равен [c.137]

Пар, сжатый или вентиляторный воздух выходит из форсунки и движется с большой скоростью относительно частиц топлива, скоростью движения которых можно пренебречь, причем в вентиляторных форсунках в распылении принимает участие значительная часть воздуха, необходимого для горения, а в форсунках высокого давления в распылении принимает участие только распылитель, количество которого составляет обычно 5—10% (по массе) от количества воздуха, необходимого для [c.58]

Рассмотрим явление дробления жидкости распылителем под влиянием сил трения. Для прямоструйного движения распылителя относительно топлива (паровоздушные и вентиляторные форсунки) или топлива относительно неподвижной газовой среды (механические форсунки) Л. К. Рамзин предложил элементарную теорию распыления [117]. Для возможности дробления капли необходимо, чтобы давление движущейся окружающей среды (пар, воздух, газ) превысило давление поверхностного натяжения. [c.61]

Распыление воздухом и паром вследствие значительно большей скорости истечения распылителя дает значительно меньший размер капли, чем в случае механического распыления. Для форсунок низкого давления при давлении дутья р — 3—7 кн м (300—700 мм вод. ст.) можно получить скорости распылителя порядка 60—100 м/сек. Для форсунок высокого давления скорости истечения приближаются к критическим (скорости звука) для сужающихся сопел и могут значительно превзойти критические скорости для расширяющихся сопел. Подогрев воздуха и перегрев пара увеличивают скорости истечения. [c.63]

Экономичность распыления, так как отсутствует посторонний распылитель. Расход энергии на подачу под давлением топлива во много раз меньше расхода энергии на получение сжатого воздуха или эквивалентного количества топлива на получение пара для форсунок высокого давления. Так, например, при испаряемости мазута и = 12% и удельном расходе пара на распыление 0,5 кг на 1 кг топлива относительный расход пара на распыление в паровых форсунках составляет свыше 4% от общей [c.129]

Современным способом сжигания жидкого топлива (мазута, керосина, бензина и т. п.) в высокопроизводительных топках промышленного типа является сочетание распылителей жидкости с горелками. Распылителями служат приборы, называемые форсунками. Способ распыливания заключается в том, что либо жидкое топливо прожимается через тончайшие отверстие, что требует применения насосов очень высоких давлений, либо при умеренных давлениях струю жидкого топлива заставляют вращаться с большой скоростью в винтообразном канале или специальной камере вращения, помещенной в головке форсунки (центробежные форсунки), либо, наконец, струю жидкости разрывают ударом и захватом ее высокоскоростными струями расширяющегося пара или сжатого воздуха (паровые и воздушные форсунки) 2. [c.149]

В последнее время в качестве распылителей топлива стали применяться пневмомеханические форсунки (рис. 6-10), в которых распыливание топлива осуществляется как за счет дробления струи механической ступенью форсунки, так и вследствие действия постороннего распыливающего агента (воздуха или пара). Пневмомеханические форсунки допускают значительное увеличение диапазона регулирования путем изменения давления топлива при сохранений качества распыливания на достаточно высоком уровне. Расход распыливающего агента в пневмомеханических форсунках невелик и составляет от 0,02 до 0,05 кг на 1 кг топлива. [c.131]

Форсунки Данилина широко применяются на транспорте для отопления паровозов, а форсунки ЦККБ применяются для отопления котлов и крупных металлургических печей (кроме мартеновских, где получили распространение принципиально сходные с эжекционными форсунки УПИ системы Н. И. Кокарева). Расход распылителя в эжекционных форсунках почти такой же, как в форсунках Шухова. Производительность форсунки ЦККБ от 120 до 400 кг1час при давлении пара от 4 до 10 ати. [c.83]

Такой распылитель усовершенствованной конструкции изображен на рис. 80. Расход пара в нем меняется от 0,18 кГ на I л нефти 1При номинальной производительности до 0,8 кГ при нагрузке, равной 15%. Такие распылители часто применяют для регенеративных и рекуперативных печей. Давление пара [c.109]

В начале 40-х годов американские войска, сражавшиеся на Тихом океане, несли от укусов тропических насекомых более крупные потери, чем в результате боевых действий. Гудью и Салливан — ученые Энтомологического ведомства США, работавшие над проблемой наиболее эффективного и удобного применения инсектицидов, попробовали растворить инсектицидные вещества в небольшом количестве масла и смешать этот раствор с дихлордифторметаном (К12), чтобы получить упаковку с самоподдерживающимся внутренним давлением. Давление паров ССЬРа при 21 °С равно 500 КН/ м (5 атм), что обеспечивает мгновенное испарение сжиженного дихлорфторметана при выбрасывании раствора в атмосферу это вызывает распыление раствора на мельчайшие капли инсектицида, находящегося в форме чрезвычайно тонкодисперсного тумана (аэрозоля). Образующийся инсектицидный туман сохраняется в атмосфере довольно значительное время и поэтому гораздо эффективнее уничтожает летающих насекомых, чем использовавшиеся ранее грубодисперсные взвеси, создаваемые механическими распылителями. За последующий период (до 1945 г.) было изготовлено около 40 млн. аэрозольных бомб , которые положили начало массовому применению аэрозолей в быту. [c.672]

Пример. Расчет мазутной форсунки УГТУ-УПИ-Л с центральным вводом мазута и выхлопной трубой (см. рис. 7.15). Распылитель — перегретый пар. Давление пара с учетом потерь в форсунке равно 1,1 МН/м , а его темперапура = 350 °С. Принимаем удельный расход распылителя g = 0,65 кг/кг Принимаем максимальную тепловую мощность равной 30,2 МВт (26 млн. ккал/ч). При теплоте сгорания мазута 2/ = = 40,6 МДж/кг (9700 ккал/кг) этой мощности соответствует максимальный расход мазута = 0,743 кг/с или 2670 кг/ч. [c.74]

Значительно более распространено получение аэрозолей ком бинированным дисперсионно-конденсационным методом. Примером аэрозольных генераторов такого типа служит аппарат ААГ (стр. 588). Раствор ядохимиката в этих аппаратах поступает под слабым давлением в распылитель, сильная струя горячих газов дробит жидкость (при выходе ее из наконечника такого же типа, ко торый применяют при опрыскивании из обычных опрыскивателей) на мелкие капли. Поскольку дробление происходит при высокой температуре, то растворитель, а частично и ядохимикат испаряются. После этого пары увлекаются струей газа в атмосферу, где они, охлаждаясь, конденсируются, образуя плотный белый туман. Выброшенные струей более крупные капли оседают невдалеке от аппарата, но чем мельче капли, тем дальше они относятся. [c.72]

Опрыскивание виноградников бордоской жидкостью повышенной концентрации. Опрыскивание проводится агрегатом ДТ-20, Т-50В с ОВНП Заря . Рекомендуемый режим работы рабочая передача трактора II. Расход 350—450 л бордоской жидкости 2,5%-ной на 1 га виноградника. Число пар распылителей 3—5. Давление 0,05—0,25 кг на 1 см . Расход раствора яда через одну пару распылителей 1,6 л в 1 мин. Рабочий процесс на одном участке выполняется 2—3 агрегатами. Для подвозки раствора закрепляется агрегат в составе трактора Беларусь с ТЗВ, РЖ-1,7, ЗТК- Тарифный разряд VI. [c.123]

Пар подводится от коллектора к фильтру 6, пройдя который он направляется в два диффузора 2 и 3 первой и второй ступеней эжектора, через распылитель 4, вставлеиныи в верхнюю крышку аппарата, подается холодная вода для конденсации пара. Металлические ребра внутри конденсатора способствуют лучшей отдаче тепла корпусом эжектора 2, что сокраидает расход воды на конденсацию пара. Эжектор работает при давлении пара 7 ата. [c.348]

В топливе для высокооборотных дизелей не допускается наличие механических примесей. При их накоплении в процессе перевозки, хранения, приемноч)тпускных операций при любой температуре окружающего воздуха может нарушаться нормальная подача и процесс смесеобразования, Это происходит в результате засорения фильтров тонкой очистки, нарушения нормальной работы насоса высокого давления, засорения отверстий распылителей форсунок и др. И конечно, при использовании загрязненного топлива снижается долговечность двигателя, повышается износ многих деталей. В результате износа увеличиваются зазоры в прецизионных парах топливного насоса, падает мощность, растет расход топлива. [c.14]

Пневматические форсунки распыл11ют поток жидкости паром или воздухом под давлением 0,7—7 кгс/см . Жидкость подается на распыл под давлением до 4,2 кгс/см . Пневматические распылители имеют низкую производительность, которая не превышает 45,5 л/мин, потребляют большее количество энергии, чем механические форсунки. Вследствие этого их промышленное использование ограничено. Они применяются при тонком распылении и для более вязких жидкостей, например для распыления красящих веществ, инсектицидов. [c.155]

Для решения таких проблем разработана конструкция механикоакустической форсунки (МАФ) дая жидкого топлива (расход 50-150 кг/ч, давление подачи топлива 3-5 кгс/см ) и распылителя (пар, воздух давлением 3-5 кгс-см ), обеспечивающая качественное распы-ливание жидкого топлива. При одних и тех же величинах давления [c.74]

ТОГО чтобы факел сохранял свою индивидуальность на всем протяжении зоны, где создается направленный теплообмен, каждое горелочное устройство должно быть достаточно мощным, так как малые факелы очень быстро растворяются в окружающей атмосфере. Нужная мощность факела достигается соответствующим выбором диаметра горелки и скорости истечения сред. Смешивающая способность горелки должна соответствовать потребной длине факела. По этой причине горелки для печей с развитым рабочим пространством могут быть очень простой конструкции, например даже труба в трубе. Для жидкого топлива предпочтительны форсунки высокого давления, дающие длинное сосредоточенное пламя. Выбор типа форсунки высокого давления, а также параметров распылителя (пар, воздух, сжатый газ) определяется длиной рабочего пространства печи. Например, для больших мартеновских печей более эффективны форсунки, в которых достигаются сверхзвуковые скорости распылителя (ДМИ, УПИ-Кидр.) напротив, для коротких мартеновских печей более целесообразны форсунки, из которых распылитель выходит с дозвуковыми скоростями, например форсунки Шухова. [c.321]

Из табл. 8 видно, что механические форсунки дают при распылении самые крупные капли. Даже при давлении топлива перед форсункой р = 20 ати, радиус капли составляет 0,2 мм. Распыление вентиляторным воздухом, вследствие дост1ижения скоростей распылителя 80—100 м/сек, дает значительно меньший (в 5— —10 раз) размер капель. Самое тонкое распыление достигается форсунками высокого давления. Интересно отметить, что при распылении компрессорным воздухом начальная температура воздуха не оказывает влияния на размер капли, поскольку увеличение теплопадения к связано с соответствующим снижением уде1льного веса воздуха в конце расширения, т. е. в месте встречи распылителя с топливом. Это же обстоятельство объясняет сравнительно небольшое уменьшение размера капель в случае применения перегретого пара. Такой вывод получается в результате анализа принятой теоретической схемы распыления. В действительности же повышение начальной температуры воздуха обусловливает более высокое значение его температуры в конце расширения и предотвращает резкое охлаждение мазута, которое привело бы к понижению его вязкости и снижению распыливающего эффекта. Так, например, при адиабатном расширении (в расширяющихся соплах) воздуха, имеющего начальное давление р = [c.34]

Самое тонкое распыление достигается форсунками высокого давления. Интересно отметить, что при распылении компрессорным воздухом начальная температура воздуха не оказывает влияния на размер капли, поскольку увеличение разности энтальпий связано с соответствующим снижением плотности воздуха в конце расщирения, т. е. в месте встречи распылителя с топливом. Это же обстоятельство объясняет сравнительно небольшое уменьшение размера капель в случае применения перегретого пара. Такой вывод получается в результате применени теоретической схемы распыления без поправок. [c.66]

Вместе с тем форсунка имеет и недостатки, проявляющиеся в первую очередь при работе на печах малой и средней производительности форсунка не позволяет получить длинный, острый и короткий факел, необхстимый для периода завалки и плавления. Слишком длинная цилиндрическая насадка при умеренных скоростях эмульсии не улучшает, а, возможно, ухудшает распыление, способствуя слиянию ранее раздробленных капель. Поэтому в последних выпусках форсунок пришлось отказаться от цилиндрической насадки. Только дросселированием распылителя не представляется возможным обеспечить короткий факел. Для малых печей длина факела и его светимость оказались неудовлетворительными, особенно при распылении сжатым воздухом с обычным давлением от 0,4 до 0,6 Мн1м (от 4 до 6 ат) или насыщенным паром давлением ниже 1 Мн1м (10 ат). [c.149]

В некоторых форсунках высокого давления, в частности в форсунках для мартеновских печей (см. рис. 59, 63, 65), применяют длинные выхлопные трубы после распылителя, что приводит к укрупнению капель мазута и необходимости сужать выхлопную трубу перед выходом смеси (см. рис. 48, 61, 62,6). Целесообразно распылители, где происходит встреча мазута и воздуха (или пара), размещать таким образом, чтобы длина выхлопной трубы за диффузором не превышала 200тр. Переход [c.247]

На рис. 167 показано влияние неоегрева пара на расход распылителя. Для приведенного случая пар давлением р = 1 Мн/м (10 ат), перегретый до 360°С, характеризуется величиной перегрева порядка 180 град, что дает возможность, как это видно из рисунка, сэкономить 14% общего количества пара. [c.329]

В промышленной практике кроме приемов механического распыливания жидкости под напором и по большей части с помощью развиваемого в головке форсунки центробежного эффекта применяются также распылители, работающие с привлечением вспомогательной ореды [водяной пар повышенного давления, сжатый воздух (фиг. 13-6,а и 6)1. В этом случае используется кинетическая энергия пара или воздуха, развиваемая в расширительном сопле, разрывающая и раопыливаю- [c.130]

При наличии в котельной мазутного хозяйства, рассчитанного на более низкие давления (2—5 кгс/см ), Пром-энергогаз рекомендует использовать струпные форсунки, которые позволяют регулировать производительность в диапазоне давлений от 0,3 кгс/см до указанных выше. Распылитель форсунки составлен из ряда элементарных ячеек (рис. 45). Каждая ячейка состоит из парового (д) и смесительного ( )) сопел, разделенных полостью для подвода топлива. Пар для распыла поступает в головку форсунки через паровые сопла й) и увлекает топливо [c.211]

По достижении заданного давления в зоне повреждения привод червячной машины выключают, дорн отводят от пресса и покрышку снимают с дорна. Затем покрышку подают к установке 30 для нанесения на отшерохованную поверхность резинового клея методом безвоздушного распыления. Далее ее навешивают на опорные ролики 31, один из которых имеет привод для вращения покрышки, и включают систему 32 подачи клея. Клей подается на поверхность покрышки под высоким давлением (15— 20 МПа) через распылитель с гибким шлангом. Благодаря этому он распыляется на мелкие частицы с образованием тонкой равномерной пленки на поверхности покрышки. Пары растворителя, содержащегося в клее, удаляются через вытяжной короб 33, Производительность установки 30—40 покрышек/ч. [c.36]

Очень важно обеспечить условия, при которых распылитель подсоединяется к соответствующему источнику чистого сухого аргона или другого подходящего благородного газа. Небольшие следы азота в аргоне, по-видимому, не имеют значения, но важно, чтобы в газе не содержались примеси воды, двуокиси углерода и кислорода. Следы паров воды, о присутствии которых узнают по голубому оттенку в тлеющем разряде, можно легко удалить, пропуская газ через колонку с осушителем. Остаточные следы летучих материалов можно удалить из мншени, бомбардируя ее при токе 20 мА, напряжении 2,5 кВ и давлении от 2 до 8 Па. Мишень считается чистой тогда, когда при включении высоковольтного разряда не происходит ухудшения вакуума. [c.202]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология