Реакторы двухступенчатые

Для 2-го реактора двухступенчатой системы п = 2) [c.289]

Зная составы реагирующих веществ, поступающих в каждый реактор двухступенчатой системы, можно аналогично тому, как это показано выше, определить объемы каждой ступени в отдельности. [c.303]

Фиг. 49. Схема двухступенчатой системы гидрирования (а) состав потока в первом реакторе двухступенчатой системы гидрирование б) состав потока во втором реакторе двухступенчатой системы гидрирования в)

Тогда объем 1-го реактора двухступенчатой системы определяется из следующего расчетного уравнения [c.305]

Объемная скорость, принятая по газообразному олефину для 1-го реактора двухступенчатой системы, будет [c.305]

Тогда объем 2-го реактора двухступенчатой системы определится из следующего расчетного уравнения [c.307]

Определение объема второй ступени. На фиг. 66 в показан состав потоков во 2-м реакторе двухступенчатой системы на входе, в любом сечении и на выходе из реактора. Очевидно, что в любом сечении 2-го реактора будем иметь следующие потоки [c.358]

Расчет 1-го реактора двухступенчатой системы гидрохлорироваиия пропилена, работающей с противотоком между ступенями схема 111) [c.360]

Кривая 1 1 + Ц =/н1 ( 1) на фиг. 72 характеризует зависимость от / 1 суммарного объема обоих реакторов двухступенчатой системы, между ступенями которой осуществляется противоток реагирующих компонентов (см. схему III). [c.391]

Очевидно, что при А = О весь процесс гидрохлорирования до степени превращения Р должен протекать во втором реакторе. При этом двухступенчатая система обращается в прямоточную одноступенчатую, а уравнение (IX,110) переходит в уравнение (IX,71). Если же Рг = Р, что возможно при протекании всего процесса гидрохлорироваиия в первом реакторе, двухступенчатая система также обращается в прямоточную одноступенчатую. [c.284]

Расчет первого реактора двухступенчатой системы гидрохлорирования пропилена, работающей с противотоком между ступенями (схема J1I) [c.285]

Расчет второго реактора двухступенчатой системы с отводом продукта реакции между ступенями (схема IV) Ва( 1—РМР—Ру 1— 1 / Р N Р 1. [c.291]

Величина объема второго реактора двухступенчатой системы на рис. 69 характеризуется кривой Уг = /щ (Fi). Полученная зависимость показывает, что чем больше глубина гидрохлорироваиия пропилена F l, достигаемая в первом реакторе, тем меньше объем второго реактора. Если при этом общая желаемая глубина гидрохлорироваиия в двухступенчатой системе составляет F = 0,8, то во втором реакторе подвергаются гидрохлорированию F = 0,8 — Fi мольных долей от пропилена, поступающего в первый реактор. Сопоставление объемов первого и второго реакторов показывает, что для получения в каждом из нпх равной глубины гидрохлорироваиия во втором реакторе следует иметь больший объем, чем в первом. Так, если в первом реакторе Fi = 0,2 и во втором F j = 0,8 — 0,6 = 0,2 или если Fi = F2 = 0,4, то объем второго реактора больше первого. [c.314]

IV меньше объема первого реактора той же схемы. Суммарный объем обоих реакторов двухступенчатой системы, между ступенями которой осуществляется как противоток, так и отвод продуктов реакции, характеризуется кривой Ki+K2= = fiv(Fi). Из рассмотрения этой кривой видно, что при Fi = 0,4 и = = 0,8 — f 1 = 0,4 система имеет минимальное значение реакционного объема. В этих условиях объемы второго и первого реакторов относятся как 0,218 0,142, а суммарный объем обеих ступеней выразится в виде [c.315]

Объемная скорость в первом реакторе двухступенчатой системы, определяемая по газообразному алкену, равна [c.463]

Определение ооъема второй ступени. На фиг. 66 в показан состав потоков во 2-.м реакторе двухступенчатой системы на входе, в любом сечении и на выходе из реактора. Оче- [c.358]

На первых порах, пока в стране имеются большие ресурсы вакуумных дистиллятов, следует, по-видимому, ограничиться внедрением новых и модернизацией устаревших элементов реакторно-регенераторного блока с целью повышения производительности, углубления процесса, увеличения выхода бензина, селективности, стабильности катализатора, уменьшения его расхода, охраны окружающей среды и продолжительности межремонтного пробега до 3 лет. Всего этого можно достигнуть путем замены катализатора РЗЭ-Y на ультрастабильные или весьма селективные высококремнеземные ЦСК или алюмино-фосфаты La-210, перехода на крекинг в пифт-реакторе при повышенной температуре и сокращенном времени (до 2 - 4 с) подачи водяного пара и применении ультразвуковых форсунок для равномерного напыления на частицы катализатора мелких капелек жидкого сырья по р..ему сечению лифт-реактора, двухступенчатой регенерации. [c.133]

Некоторые основные нововведения из технологии R используются и в технологии F транспортируюшдгй газ и поднятое распределение сырья, усовершенствованное сепарирующее устройство лифт-реактора, двухступенчатая регенерация, холодильники катализатора в плотной фазе. Начиная с 1983 г. ЮОПи включила технологию переработки кубовых остатков в более 30 существующих установок F . В настоящее время в мире эксплуатируется более 140 установок, построенных по технологии ЮОПи. [c.183]

Очевидно, что при / )=0 весь процесс гидрохлорироваиия до степени превращения Р должен протекать во 2-м реакторе. При эгом двухступенчатая система обращается в прямоточную одноступенчатую, а уравнение (IV,218) переходит в уравнение (IV, 179). Если же Р Р, что возможно при протекании всего процесса гидрохлорироваиия в 1-м реакторе, двухступенчатая система также обращается в прямоточну одноступенчатую, а объем 2-го реактора, согласно уравнени (IV, 918), становится равным нулю. В общем же случае, когда р1<р, объем двухступенчатой системы равен сумме объемов обеих ступеней [c.359]

Величина объема 2-го реактора двухступенчатой системы на фиг. 72 характеризуется кривой У2==/т(р1). Полученная за. исимость показывает, что чем больше глубина гидрохлори-рования пропилена Р , достигаемая в 1-м реакторе, тем меньше объем 2-го реактора. Если при этом общая желаемая глубина гидрохлорироваиия в двухступенчатой системе состав- [c.390]

Такая система (см. схему 111) представлена на рис. 69 кривыми Vi = /in(/ i) и Уг = [п1 Fl), характеризующими зависимость объемов первого и второго реакторов от глубины гидрохлорироваиия пропилена, достигаемой в первом реакторе за однократный процесс (см. расчеты в табл, 108 и 109). Из рассмотрения кривой V l = fill (Fl) следует, что общий характер зависимости реакционного объема первого реактора двухступенчатой системы от Fi подобен аналогичной зависимости V = fi Fi) для одноступенчатого прямоточного реактора. Обе кривые показывают нарастание объема по мере увеличения глубины гидрохлорирования. В точке, соответствующей абсциссе Fi = 0,8, обе кривые сходятся это означает, что химический процесс осуществляется полностью в первом реакторе двухступенчатой системы, а объем второго реактора при этом равен нулю. В остальных точках кривая Vi = /in(Fi) располагается выше кривой V = 1 (Fl), т. е. при равной глубине гидрохлорирования объем, первого реактора двухступенчатой системы больше объема реактора одноступенчатой системы. Такой результат расчетов следует из того, что в одноступенчатой системе отношение количества хлористого водорода к пропилену выше, чем в первом реакторе двухступенчатой системы, между ступенями которой осуществляется противоток, т. е. в этом случае Ri R = 1. [c.314]

Результаты опытов, проводившихся в стеклянном цилиндрическом реакторе емкостью 2 л с винтовым перемешивающим устройством, применяемым в реакторах с электромагнитным приводом, показаны на рис. 83. Интенсивность перемешивания варьировали, изменяя частоту вращения винта и оценивали по критерию Рейнольдса, подсчитанному для кольцевого пространства реактора. Двухступенчатое оксимирование циклогексанона сернокислым гидроксиламином проводилось при температре 25 и 75° С при интенсивности перемешивания Ке = 1100, 4600, 7300, И 300. Повышение интенсивности перемешивания сократило длительность оксимирования на первой ступени с 20 до 10 мин, на второй — с 5 до 1,5 мин. При достаточно интенсивном неремешивании (Ке =8000- 12000) можно добиться практически полного превращения кетона в оксим за 3—4 мин. Содержание циклогексанона в оксиме не превышало 0,03%. В условиях режима неустойчивой турбулентности не [c.141]

Зная состав реагирующих веществ, поступающих в каждый из реакторов двухступенчатой системы, можно методом, описанным выше, онределить объемы 1-го и 2-го реакторов. [c.461]

Рис. 1746. Состав потока в первом реакторе двухступенчатой системы гидр1тро-вания.

Рис, 174в, Состав потока во втором реакторе двухступенчатой системы гидриро- [c.462]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология