жидкости любого сечения

Гидравлический радиус и эквивалентный диаметр. При движении жидкости через сечение любой формы, отличной от круглой, в качестве расчетного линейного размера принимают гидравлический радиус или эквивалентный диаметр. [c.37]

Приборы, измеряющие величину расхода, т. е. количество газа, пара или жидкости, протекающее через любое сечение закрытого трубопровода в единицу времени, называются расходомерами, измеряющие общее количество прошедшего вещества — счетчиками количества. [c.45]

Уравнение Бернулли для потока реальной жидкости. Поток жидкости представляет собой совокупность элементарных струек, которые движутся с различными скоростями. При этом массовый расход жидкости pQ в любом сечении потока будет постоянным и равным сумме массовых расходов pQ отдельных струек. Для элементарной струйки можно записать [c.43]

Таким образом, согласно уравнению Бернулли, при установившемся движении реальной жидкости сумма геометрического, пьезометрического, скоростного и потерянного напоров в каждой точке любого сечения потока является постоянной величиной. [c.138]

Уравнение Бернулли для элементарной струйки идеальной жидкости. Рассмотрим струйку идеальной жидкости, любая точка которой, перемещающаяся вдоль оси струйки, находится на расстоянии г от произвольной горизонтальной плоскости А (рис. П-9). Выделим объем, ограниченный в произвольный момент времени Т сечениями 1—1 и 2—2. За время АТ рассматриваемый объем переместится вправо в положение, ограниченное сечениями [c.40]

Формула (4.19) позволяет вычислить число Рейнольдса для потока жидкости любого сечения. Режим течения жидкости полностью определяется значением Ке и зависит от величин ш, с1, р и Существует некоторое значение числа Рейнольдса, которое называется критическим — Кещ,. При Reтечение ламинарно, а при Не>>Не р — турбулентно. Опытным путем было установлено, что смена режимов течения жидкости в цилиндрических трубах круглого сечения происходит при Кекр=2300. [c.39]

Опубликованные в литературе результаты экспериментов (раздел 11.4) показывают, что при комнатной температуре процесс абсорбции СОг буферным раствором протекает в режиме медленной реакции. Следовательно, уравнения, выведенные в разделе 7.1, принципиально применимы для проектирования насадочных колонн. Эти уравнения, правда, не учитывают возможность постепенного изменения величины k по длине колонны вследствие того, что состав жидкой фазы изменяется от высокого значения Рс в сечении на входе до более низкого —на выходе. Изменение А по длине колонны определяется уравнением (11.6), а величина Рс в любом сечении колонны определяется из уравнения материального баланса. Действительно, концентрация карбоната уменьшается а бикарбоната увеличивается за счет количества двуокиси углерода, абсорбированной на пути от сечения подачи жидкости до рассматриваемого сечения. [c.133]

Отсюда легко найти глубину потока И в любом сечении х. Предварительно найдем расход жидкости q. Подставив в (3.119) второе граничное условие Л = Я2 при х = I, получим [c.99]

Функцию y=f x) определяют экспериментально одним из двух следующих методов фотографируя расположение капелек нерас , творимой жидкости в турбулентном потоке или измеряя концентрации растворимой жидкости. При втором методе распределение кон-, центраций в любом сечении характеризуется законом ошибок, который приводит к уравнению [104] [c.51]

На эпюре суммарной относительной скорости т (рис. 2.2, а, канал I + // +111) видно, что эта скорость увеличивается от лицевой стороны лопасти к тыльной. Согласно уравнению Бернулли, распределение давления в любом сечении канала противоположно распределению скоростей давление увеличивается на лицевой стороне (знак +) и уменьшается на тыльной (знак —), Таким образом, существование относительного вихря связано с силовым взаимодействием между лопастями и жидкостью. [c.32]

Уравнение (I, 99) устанавливает связь между составом пара и составом жидкости в любом сечении верхней части колонны при за- [c.50]

В. Определение коэффициента теплоотдачи. Теплоотдачу между стенкой канала и жидкостью, движущейся относительно стенкн, можно рассчитать в любом сечении канала, используя местный коэффициент теплоотдачи, определяемый следующим образом [c.233]

Из уравнения (1У.З) следует, что при стационарном режиме работы колонны (потоки массы не изменяются) разность потоков пара и жидкости в любом сечении верхней части колонны — величина постоянная, равная массе потока ректификата В, т.е. С > д. Следовательно, при увеличении или уменьшении одного из потоков (пара или жидкости) второй поток изменяется соответственным образом. [c.107]

Уравнения (IV.6) или (IV.7) называются уравнением рабочей линии, уравнением концентраций, или уравнением оперативной линии. Оно устанавливает связь между составами встречных потоков пара и жидкости в произвольном сечении колонны и является общим для любого сечения концентрационной части колонны. В частности, для сечения над верхней N -й тарелкой уравнение (IV.6) будет иметь вид [c.108]

Из данных уравнений следует, что для любого сечения в нижней части колонны масса жидкости больше массы паров, т. е. д > С, и массы обоих потоков изменяются в одном направлении, одновременно возрастая или убывая. [c.110]

Уравнения (IV. 13) или (IV. 14) называются уравнением рабочей линии для нижней части колонны и устанавливают зависимость между концентрациями встречных потоков пара и жидкости в произвольном сечении нижней части колонны. Оно является общим для любого сечения отгонной части колонны и, в частности, для сечения под нижней тарелкой уравнение (IV. 13) будет иметь вид [c.110]

При бесконечном флегмовом и паровом числах рабочие линии обеих частей колонны сливаются с диагональю диаграммы х—у. В этом случае, как следует из уравнения рабочей линии, составы потоков паров и жидкости, являющиеся встречными на одном уровне, будут равны для любого сечения колонны [c.137]

Можно полагать, что при капиллярной пропитке фильтрация жидкости происходит избирательно, как и при движении за счет внешнего перепада давления. Тогда в любом сечении пласта, [c.61]

В указанном выше смысле термин вихрь — условное понятие. Вихревым является и ламинарное движение, которое характеризуется различием скоростей по сечению трубы (см. рис. 11-10, а). Каждая частица жидкости движется по трубопроводу поступательно, однако поток в любом сечении можно считать как бы вращающимся вокруг его точек, находящихся у стенки, где скорость жидкости равна нулю. Таким образом, отличие ламинарного течения от турбулентного состоит не в том, что последнее является вихревым, а в наличии хаотических флуктуаций скорости в различных точках турбулентного потока,, приводящих, в частности, к перемещению частиц в направлениях, поперечных его оси. [c.46]

При этом для двух любых сечений 1—1 и 2—2 трубопровода, расположенных по ходу движения реальной жидкости (см. рис. П,-15) [c.58]

Из изложенного ясно, что ректификация — процесс многократного испарения и конденсации — может проводиться только при следующих условиях 1) в любом сечении колонны необходимо иметь восходящий поток паров и нисходящий поток жидкости эти две фазы на каждой тарелке приходят в тесный контакт 2) необходимо также на двух смежных тарелках иметь разные температуры как жидкой, так и паровой фаз, чтобы пары, поднимающиеся на данную тарелку, имели (при постоянном давлении) более высокую температуру, чем жидкость, стекающая с этой тарелки иными словами требуется, чтобы жидкость на данной тарелке содержала больше НК, чем х<идкость на соседней нижележащей тарелке. [c.85]

Из формулы (1.35) видно, что водонасыщенность струи жидкости в любом сечении, перпендикулярном к движению, определяется вязкостным и гравитационным градиентами давления. Причем гравитационный и капиллярный градиенты давления имеют противоположные знаки и противодействуют друг другу. Так, например, увеличение угла наклона пласта при прочих равных условиях должно приводить к уменьшению содержания воды в потоке жидкости при одинаковых водонасыщенностях. [c.29]

Функция п (8 (1.36) характеризует не только изменение водонасыщенности потока жидкости в любом сечении пласта с известной водонасыщенностью но и определяет значение и скорость обводнения продукции скважин. Поэтому значения этой функции изучались более детально путем проведения многочисленных расчетов при различных значениях динамической вязкости нефти и коэффициента проницаемости пористой среды. На рис. 1.2 построены графики функции п (8 ) при различных значениях отношения вязкости воды к вязкости нефти. Из графиков видно, что на характер роста обводненности добываемой нефти в значительной степени оказывает влияние значение соотношения вязкостей вытесняемой и вытесняющей жидкостей. [c.31]

Размеры золотника определяются в основном расходом и заданной скоростью масла в его каналах, величина которой выбирается в 2—2,5 раза выше скорости жидкости в подводящих трубах. Практически скорость потока жидкости в любом сечении выбирают равной 6—10 м сек. [c.419]

К внутренним независимым переменным относятся состав дистиллята состав кубового продукта, отношение количества жидкости, испаряемой в кубе, к расходу исходной смеси отношение количества внешнего орошения к дистилляту. Если две из переменных принять за независимые, то две другие становятся зависимыми. К Ним относятся также составы и расходы пара и жидкости в любом сечении колонны, количество дистиллята и кубового продукта, количество тепла, отбираемого в дефлегматоре. [c.261]

Итак, в нашем распоряжении имеется хроматографическая колонка, заполненная гранулами сорбента и находящейся между ними жидкостью (пока неподвижной), которую будем именовать элюентом. Конструкции колонок подробно описаны ниже, а пока нам достаточно представлять себе хроматографическую колонку в виде относительно тонкой и длинной трубки. Внесем мысленно в такую колонку с одного ее конца определенный объем раствора некоего вещества в том же элюенте, т. е. создадим исходную хроматографическую зону. Представим себе далее, что прошло достаточно времени для установления динамического равновесия внутри зоны. При этом будем пока пренебрегать диффузией в направлении продольного размера колонки, размывающей зону. Если размеры гранул сорбента действительно малы, то равновесие за счет поперечной диффузии в любом сечении зоны будет достигнуто очень быстро, поэтому такое пренебрежение пе внесет существенной ошибки в рассуждения. [c.16]

Поэтому в энергетической форме уравнение Бернулли для жидкости, перемешающейся без трения, может быть сформулировано следующим образом для любого сечения трубопровода при установившемся движении невязкой жидкости сумма потенциальной кинетической [c.46]

При номощн уравнения (24) можно вы шслить концентрацию жидкости 1) порах адсорбента в любом сечении X колонны как функцию V. Количество адсорбированного из раствора вещества, приходящееся на единицу веса адсорбента, в каждой точке колонны рассчитывается по уравнению д13отермы адсо])бции при помощи вычисленного значения концентрации. [c.155]

Автомодельный режим может возникать в различных процессах. Автомодельность может характеризоваться независимостью процесса от любого параметра, т. е. он может быть автомодельным в смысле независимости от линейных размеров системы, от некоторых физических свойств системы и т. п. Так, например, режим эмульгирования в насадочных колоннах является автомодельным в смысле назависи-мости от молекулярных характеристик процесса, таких как молекулярная вязкость и молекулярная диффузия. Распределение жидкости по сечению насадочной колонны в режиме эмульгирования становится автомодельным, так как не зависит от диаметра колонны. [c.130]

Равенство (II, 233) выражает содержание газа и жидкости в двухфа )-ном потоке в любой момент времени для любого сечения. Чтобы по- [c.159]

Из рис. П-9 видно, что объем жидкости между сечениями и 2 —2 является общим для моментов времени Т и АТ. Следовательно, приращение кинетической энергии движущегося объема жидкости за время АТ определяется разностью кинетических энергий объемов Киг и 2-2 - Поскольку расход жидкости через любое сечение элементарной струйкп на основании уравнения неразрывности одинаков и равен С, объемы и Кг-2 будут [c.40]

I—количество чистого абсорбента (чистой жидкости), кмоль/сек О — количество распределяемого между фазами вещества, переходящее из газовой фазы в жидкую, кмоль/сек / — площадь свободного сечения аппарата, м У и У — содержание поглощаемого компонента в газовой фазе и равновесное в любом сечении аппарата, кмоль распределяемого вещества/кмоль чистого инертного газа X и X — содержание поглощаемого компонента в жидкой фазе и равновесное в любом сечении аппарата, кмоль распределяемого вещества/кмоль чистой жидкости ДКср —средняя движущая сила, выраженная в концентрациях газовой фазы при линейной равновесной зависимости ДА ср — средняя движущая сила, выраженная в концентрациях жидкой фазы при линейной равновесной зависимости гпи и т — числа единиц переноса при расчете по газовой или жидкой фазе [формулы (Х-78) и (Х-79)] — объемный коэффициент массопередачи, отнесенный к газовой фазе [формула (Х-72)] Kxv — объемный коэффициент массопередачи, отнесенный к жидкой фазе [формула (Х-73)]. [c.674]

Общий вид уравнения рабочей линии для верхней и нижней частей колонны. Уравнения рабочих линий (ГУ.7) и (IV. 14) соответственно для верхней и нижней частей колонны имеют разные формы записи. Однако их можно привести к одному виду, если ввести величину Ф = д/С, т.е. отношение масс потоков флегмы и паров, или внутреннее флегмовое число. Очевидно, что для верхней части колонны Ф < 1, так как С > д, а для нижней Ф < 1, так как С < д. Случай Ф = 1 соответствует работе колонны с бесконечными флегмовым и паровым числами при выполнении равенства потоков жидкости и пара для любого сечения колонны д = С. [c.112]

Если все компоненты яиляются яераспределяющимися (идеальное разделение) или имеется только один распределяющийся компонент, решение этой частной задачи получается при одновременном решении каждой из двух пар уравнений, выведенных ниже. Эти уравнения получаются при адиабатических услоииях работы всех тарелок между соответствующими. зонами постоянных концентраций и верхом или низом колонны. С целью упрощения рассматривается случай, когда отсутствуют однофазные легкие или тяжелые компоненты. Поскольку в зоне постоянной концентрации пар и жидкость в любом сечении колонны находятся в равновесии, то из уравнения (XI,4) следует, что [c.258]

В соответствии с 11Ыситой перелива тяжелой жидкости устанавливается положение уровня раздела фаз в колонне. Снижая высоту перелива, можно перемещать уроиень раздела в любое сечение смесительной зоны, а также в нижнюю отстойную зону колонны. Обычно в промышленных экстракторах положение уровня раздела фаз автоматически регулируется вентилем 5, установленным на в1,гходе тяжелой жидкости из колонны, который соединяется с датчиком, контролирующим положение уровня раздела. [c.541]

Функцию Р (р, 1о) при известном можно рассчитать, задаваясь различными значениями водонасыщенности. Тогда для любого сечения пласта, расположенного между начальной границей раздела нефть — вода и линией отбора жидкости, на любой момент врекени по формуле (2) можно определить величину функции (р, [Хо), а по ней отыскать соответствующее значение насыщенности пласта водой. Заметим, что величина функции Р (р, (Хо) плавно изменяется от 2 до О при изменении значений водонасыщенности от О до 1. [c.129]

Наиболее распространенным в настоящее время методом расчета ректификационных колонн является метод расчета при помощи диаграммы равновесия. Этот метод, первоначально предложенный Кэбом и Тиле, употребляется в различных модификациях. Метод основан на построении в диаграмме равновесия так называемых рабочих или оперативных линий колонны, уравнения которых связывают между собой составы пара и жидкости в любом сечении колонны между ее тарелками, состав дистиллята, состав остатка и флегмовое число. Вывод уравнений этих линий основывается на рассмотрении материального баланса ректификационного процесса. Рассмотрим тарелочный аппарат непрерывного действия, состоящий из двух колонн колонны обогащения (укрепления) и колонны истощения (фиг. 46). Питание М поступает в жидком виде и содержит мол. н. к. Флегма /, образуемая в дефлегматоре, стекает на верхнюю тарелку колонны. Пары, образующие дестиллят D, из дефлегматора поступают в холодильник и удаляются в качестве продукта. Колонна обогревается через поверхность нагрева паром Р, конденсат которого отводится из колонны непрерывно. Так же непрерывно отводится остаток от перегонки / , содержащий Xjf o мол. н. к. Дистиллят содержит Xd% мол. н. к. [c.53]

Графический метод расчета ректификационных колонн для ректификации бинарнь[х систем ирн помощи диаграммы равновесия имеет существенные недостатки. При построении расчетных диаграмм принимается, что теплота испарения обоих компонентов имеет одну и ту же величину. Вследствие этого устанавливается постоянство количества пара и жидкости для любого сечения колонны. Это положение при измерении весов протекающих в колонне пара и жидкости в кГ соблюдается редко. Поэтому измерение масс ведут в кмоль, а концентраций в % мол. Переход от весового измерения к молевому требует затраты времени и делает расчет неудобным. Кроме того, изложенный в гл. П1 метод расчета не раскрывает роль многих важных факторов, которые характеризуют процесс ректификации с гермодинамической точки зрения. Поэтому представляет большой интерес метод расчета ректификации бинарных смесей при помощи тепловой диаграммы. [c.79]

Величину меридиональных напряжений о, можно определить из условия равновесия. Эти напряжения должны уравновешивать силу от давления столба жидкости в любом сечении. Определим их для произвольного сечения п — п. Составляющая сила от меридиональных напряжений в направлении оси сосуда равна Q = 2Ttrs,0j os а. [c.107]

Уравнение Бернулли для невязкой жидкости, перемеп ,ающейся без трения, формулируется следующим образом для любого сечения трубопровода, при установившемся движении идеальной жидкости, сумма скоростного и статического напоров и нивелирной высот ь есть величина постоянная. [c.46]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология