Насадки оросителей

Разбрызгива ю щ е вращающиеся звездочки (рис. 141) применяют в основном при башенном способе производства серной кислоты. Звездочка имеет ряд наклонных лопастей различной длины, на которые подается жидкость. Благодаря разной длине лопастей жидкость поступает на различные точки насадки. Оросители с разбрызгивающей звездочкой применяют для аппаратов диаметром до [c.149]

Рис,. 3, Способы расположения насадки по высоте аппар.ата а — схема колонны с расчлененной насадкой (1 — корпус колонны 2 — слои насадки — ороситель — брызгоуловитель из керамических колец) б — схема частично насаженной колонны (/ — насадка 2—коллекторы форсунок 3 — форсунка 4 — каскадны(А разбрызгиватель 5 — ловушка загрязнений) [c.10]

Достаточно распространены в промышленности желобчатые оросители (рис. 2.33). Такие оросители, устанавливаемые на расстоянии 1,2—1,4 м от слоя насадки, используют главным образом в колоннах с нерегулярной насадкой. Ороситель представляет собой набор горизонтально-расположенных желобов с вырезами в боковой стенке один из желобов (основной) расположен над другими. Жидкость, вытекающая из вырезов основного желоба, стекает в расположенные под ним вспомогательные желоба и распределяется по насадке. Желобчатые оросители конструктивно просты, но для их надежной работы должна быть обеспечена высокая точность изготовления и расположения. [c.104]

Наши опыты, проведенные совместно с Фурманом на колонне диаметром 500 мм с кольцами размером 25 (внавал) и 50 мм (внавал и в укладку), подтвердили большое влияние способа подачи орошения. При подаче орошения без разбрызгивания в режимах ниже точки подвисания унос мало зависит от скорости газа и плотности орошения, составляя примерно 0,1 г/1 ж газа. Резкое возрастание уноса (до 2—10 г/1 м газа) наблюдается вблизи точки захлебывания. При поднятом над насадкой оросителе унос значительно выше и возрастает с повышением скорости газа и плотности орошения. От размеров насадочных тел и способа их загрузки унос мало зависит. С увеличением вязкости жидкости от 1 до 2 мн сек/м наблюдалось уменьшение уноса в 2—4 ра.за. [c.437]

На насадке оросителя градирни накапливается шлам, что ухудшает условия работы градирни, так как уменьшается сечение для прохода воздуха. Насадку оросителя очищают от шлама обычно через 6—8 месяцев. [c.126]

Когда пограничный слой является частично ламинарным и частично турбулентным, коэффициент расхода жидкости из насадка оросителя может быть определен по формуле (6.22). [c.168]

Как следует из формул, коэффициент расхода жидкости зависит от чпсла Рейнольдса и параметра м, характеризующего отношение длины проточной части насадка к его диаметру. Однако формулы не учитывают влияния формы проточной части, шероховатости внутренней поверхности и сопряжения конической части с цилиндрической и дают только качественную оценку коэффициента расхода. К тому же расчетные значения величины п могут быть получены только в результате детального анализа экспериментальных данных, которые дают полную картину влияния каждого из гидравлических параметров истечения на коэффициент расхода жидкости из насадков оросителей. [c.168]

Исследования показывают также, что геометрические параметры насадка оросителя оказывают значительно меньшее влияние на величину коэффициента расхода жидкости, чем шероховатость внутренней поверхности насадка и режим истечения. Степень влияния шероховатости внутренней поверхности насадка оценивали по [c.169]

Башенные брызгальные градирни, встречающиеся на некоторых предприятиях, представляют собой сооружения, переоборудованные из капельных градирен, предназначавшихся для охлаждения недостаточно очищенной оборотной воды, например в циклах очистки доменного газа (Кузнецкий металлургический комбинат и др.). При этом водораспределительные желоба и деревянная насадка оросителя во избежание загрязнения и обрушения заменены системой трубопроводов, снабженных одним или двумя ярусами эвольвентных сопел. [c.114]

Потери напора в водопроводной линии с насадками (оросителями), расположенными на линии нормальной к оси трубопровода, определяют по формуле [c.321]

Теоретические исследования истечения воды из оросителей затрудняется тем, что гидравлические параметры в значительной степени зависят от профиля насадка, длины проточной части, соотношения диаметров выходного и входного отверстий,, шероховатости внутренней поверхности, радиусов сопряжения и др. Полагая, что скорости распределены равномерно, что поток является невязким и вязкостные эффекты существуют лишь в пределах пограничного слоя, толщина которого мала по сравнению с диаметром насадка, можно прийти к формуле (6.15) для коэффициента расхода жидкости из насадка оросителя (для ламинарного пограничного слоя). [c.216]

Процесс истечения из спринклеров с отверстием истечения диаметром 10, 12, 17 и 22 мм был исследован автором. Следует отметить, что коэффициент расхода жидкости зависит также от чистоты обработки внутренней поверхности насадка оросителя. При этом характер кривых зависимости коэффициента расхода от числа Рейнольдса сохраняется (они сдвинуты по оси ординат), а кривые для оросителей с чистотой обработки насадка по 6-му и 8-му классам совпадают. Влияние шероховатости на величину коэффициента расхода жидкости детально рассмотрено ниже. Сравнение расчетных значений коэффициента расхода жидкости с экспериментальными данными показывает, что экспериментальную кривую можно аппроксимировать следующей формулой [c.217]

Исследования показывают также, что геометрические параметры насадка оросителя оказывают значительно меньшее влияние на величину коэффициента расхода жидкости, чем шероховатость внутренней поверхности насадка и режим истечения. Степень влияния шероховатости внутренней поверхности насадка оценивали по экспериментальным данным, характеризующим зависимость коэффициента расхода жидкости от чистоты обработки внутренней поверхности проточной части спринклера. Улучшая чистоту обработки проточной части, можно увеличить коэффициент расхода. Однако существует определенный предел, при котором дальнейшее улучшение чистоты обработки внутренней поверхности (например, превышающий 6-й класс чистоты обработки) не дает увеличения пропускной способности оросителя. [c.218]

Желобчатые оросители (рис. 3.33) используют главным образом в колоннах с нерегулярной насадкой. Ороситель, устанавливается на расстоянии 1,2—1,4 м от слоя насадки и представляет собой набор горизонтально расположенных желобов с вырезами в [c.241]

Открытые градирни. По эффективности работы и способу подвода воздуха эти охладители мало отличаются от брызгальных бассейнов. В простейшем случае - это тот же бассейн с распылителями, образующими направленный вниз поток капель он снабжен жалюзийным ограждением. Эффективнее открытые градирни, заполненные насадкой (оросителем) в виде ряда горизонтально расположенных щитов из реек или досок. [c.83]

Эжекционные охладители. Они не нуждаются ни в вытяжной башне, ни в вентиляторе. Воздух в них поступает за счет эффекта эжекции, создаваемого потоком капель воды, распыленной с помощью специальных форсунок. В них отсутствует насадка (ороситель). Просты и удобны в эксплуатации. [c.84]

Возможны следующие способы интенсификации действующих градирен увеличение производительности при том же охлаждающем эффекте подача дополнительного количества воздуха в приосевую область градирни оптимизация системы орошения насадки (оросителя) градирен совершенствование насадки. [c.91]

Процесс истечения из спринклеров типа ОВС по ГОСТ 1463—69 с диаметрохм отверстия истечения 10, 12, 17 и 22 мм был исследован автором. Зависимость коэффициента расхода жидкости пз спринклера ОВС от числа Рейнольдса показана на рис. 6.17. Следует отметить, что коэффициент расхода жидкости зависит также от чистоты обработки внутренней поверхности насадка оросителя. При этом характер кривых зависимости коэффициента расхода от числа Рейнольдса сохраняется (они сдвинуты по оси ординат), а кривые для оросителей с чистотой обработки насадка по 6-му и 8-му классу совпадают. Влияние шероховатости на величину коэффициента расхода жидкости детально рассмотрено ниже. Сравнение расчетных значений коэффициента расхода жидкости с экспериментальными данными представлено на рис. 6.18. Приведенные данные показывают, что экспериментальную кривую 4 можно аппроксимировать следующей формулой [c.168]

При скоростях газа ниже скоростей перехода к подвисанию величина уноса зависит главным образом от способа подвода орошающей жидкости к насадке. Если жидкость подается на насадку спокойно (ороситель установлен непосредственно на насадке), величина уноса составляет примерно 0,1 г/ж и практически мало зависит от скорости газа и плотности орошения. При подаче жидкости из поднятого над насадкой оросителя унос резко возрастает. Так, при плотности орошения 16,4 ти/ч подъем оросителя на530ж и вызывал увеличение уноса от 2 (при скорости газа 0,5 м1сек) до 10 раз (при скорости 2,0 м1сек). Скорость газа оказывает влияние на величину уноса лишь при плотностях орошения выше, 11,4 м1ч в случае подачи жидкости поднятым оросителем. Существенное влияние при таком положении оросителя оказывает плотность орошения, причем это влияние тем больше, чем выше скорость газа. [c.45]