Формы проточной части насоса

Кавитационный запас в значительной мере зависит от частоты вращения п, подачи О и формы проточной части насоса. [c.55]

Формы проточной части насоса [c.173]

В заключение отметим, что кавитационный запас в значительной мере зависят от частоты вращения п. подачи и формы проточной части насоса. [c.8]

Насосы типа ГрА имеют повышенную надежность благодаря специально разработанной форме проточной части (с оптимальным распределением объемов металла), учитывающей протекание абразивной гидросмеси. [c.22]

Форма характеристики насоса зависит от конфигурации проточной части насоса, соотнощения кинематических параметров потока в проточной части, вязкости и т. п. Всякое искусственное изменение формы характеристики путем воздействия на проточную часть связано со снижением к. п. д. насоса. [c.57]

Рабочие органы насоса рассчитываются для определенного сочетания подачи, напора и числа оборотов, иричем размеры и форма проточной части выбираются так, чтобы гидравлические потери при работе на этом режиме были минимальными. Такое сочетание подачи, нанора и числа оборотов называется расчетным режимом. При эксплуатации насос может работать на режимах, отличных от расчетного. Так, прикрывая задвижку, установленную на напорном трубопроводе насоса, уменьшают подачу. При этом также изменяется напор, развиваемый насосом. Для правильной эксплуатации насоса необходимо знать, как изменяется напор, к. п. д. и мощность, потребляемая насосом, при изменении его подачи, т. е. знать рабочую характеристику насоса, под которой понимается зависимость напора, мощности и к. п. д. от подачи насоса при постоянном числе оборотов. [c.189]

В настоящее время ведут изыскание эрозионно-стойких материалов и таких конструктивных форм проточной части колеса и отвода, при которых износ был бы минимальным. Кроме того, для уменьшения износа наружных поверхностей дисков колеса, поверхностей крышек или корпуса и щелевых уплотнений их предохраняют от соприкосновения с рабочей жидкостью. Для этого в боковые полости насоса непрерывно подают чистую промывочную воду. Применение промывочных устройств для борьбы с износом деталей не дает достаточного эффекта. Практика эксплуатации гидромашин показала, что конструктивные методы борьбы с эрозионным износом не всегда дают положительные результаты и 18 [c.18]

Конструктивно насосы для загрязненных жидкостей представляют собой одноступенчатые консольные насосы горизонтального или вертикального исполнений. Отличительной особенностью их является значительная ширина проходных сечений проточной части, обусловленная размером твердых частиц в перекачиваемой жидкости. Специальная форма проточной части, выбираемая обычно из условия обеспечения равномерного износа, обусловливает, как правило, более низкое значение к, п, д. по сравнению с к. п, д. насосов для чистой воды. В насосах для загрязненных [c.262]

Экспериментальные исследования насосов проводят с целью получения новых, более совершенных форм проточной части и характеристик насосов, отработки и исследования условий работы основных узлов и деталей насосов. [c.275]

Классификация динамических насосов по конструктивным признакам. В основу классификации следует положить форму рабочих органов или характер движения жидкости в проточной части насоса. - [c.5]

Показатели перекачиваемых и потребляемых сред. Любой насос предназначается для перекачки определенных жидкостей, природа которых определяет выбор материалов и форму проточной части. Кроме того, некоторые насосы для обеспечения их работоспособности требуют подвода жидких или газообразных сред для герметизации, смазки, охлаждения или обогревания, смыва утечки, недопущения попадания к некоторым элементам насоса перекачиваемой жидкости, уменьшения потерь на трение и т. д. [c.10]

Следует отметить, что в понятие подобия граничных условий для течения жидкости, кроме геометрического подобия формы проточной части, входит также подобие поля скоростей при входе потока в насос и выходе из насоса — так называемое кинематическое подобие. Однако в нормальных условиях подвода и отвода жидкости от насоса эти условия практически соблюдаются. [c.23]

Типовые формы проточной части. Обширные литературные данные, представляющие собой статистический материал о Геометрических характеристиках проточной части центробежных насосов, особенно рабочих колес, неполноценны, так как нет прямой связи между величиной того или иного параметра и значением гидравлического к. п. д. у данного насоса. Поэтому необходимо привести в безразмерной форме ряд примеров конструкций проточной части насосов, обладающих высоким к. п. д. Эти образцы могут быть использованы для полного или частичного моделирования. [c.181]

Характеристика насоса (форма проточной части а аналогично данной на рис. 102) [c.182]

Форма рабочего колеса осевого насоса в общем ряду лопастных колес (с]м. рис. 19) является предельной. В лопастной системе осевого насоса, в том числе и в его рабочем колесе, преимущественное направление движения жидкости осевое. Лопастная система насоса как бы встроена в цилиндрическую трубу. Такая форма проточной части обусловливает максимальную конструктивную простоту осевого насоса по сравнению со всеми другими типами лопастных насосов. При больших подачах, т. . больших диаметрах трубопроводов, этот тип насосов обеспечивает минимальные габариты насосной установки. [c.228]

Особое внимание при установке вертикальных насосов должно быть обращено на форму подводящего канала, который в этих случаях выполняется в виде колена сложной формы. Проточная часть должна обеспечивать однородное поле скоростей перед входом в рабочее колесо насоса. [c.339]

На фиг. 50 показан гуммированный консольный одноколесный насос типа ОиК с осевым входом жидкости в рабочее колесо. Насосная часть состоит из отъемной всасывающей крышки И, спирального корпуса 18 и рабочего колеса 12. Спиральный корпус имеет прямоугольную форму проточной части с целью облегчения изготовления пресс-форм для гуммирования. Сальниковая коробка насоса выполнена за одно целое с корпусом. [c.103]

Анализ рекомендаций по выбору размеров и формы проточной части диагональных насосов [c.99]

Создание мощных атомных энергоустановок вызывает необходимость создания нового насосного оборудования, удовлетворяющего требованиям обеспечения высокой надежности и экономичности насосов. В первую очередь это относится к главным циркуляционным насосам, которые по своим параметрам относятся к группе диагональных насосов, до настоящего времени недостаточно изученной. Об этом свидетельствует тот факт, что в литературе нет однозначных рекомендаций для выбора основных геометрических размеров рабочего колеса и формы проточной части диагонального насоса. [c.99]

В зарубежной практике сделаны первые попытки систематизировать определение формы меридианного сечения рабочего колеса радиально-осевой гидротурбины. Родоначальником такой систематизации является швейцарский профессор Теодор Бове. Полученные им положительные результаты, основанные на исследовании большого количества конструкций радиально-осевых гидротурбин, позволили предложить эмпирическую зависимость для выбора очертаний втулки и обода рабочего колеса. Это говорит о целесообразности проведения статистической обработки данных по формам проточных частей выполненных конструкций диагональных насосов. [c.102]

Естественно, что предложенные кривые требуют дальнейшей статистической обработки новых данных по форме проточных частей диагональных насосов, обладающих высоким к. п. д., и углубленных теоретических и экспериментальных исследований. Они могут служить только первым приближением при разра- [c.104]

Одна из возможных форм проточной части диагонального насоса с коэффициентом быстроходности 5 = 350 показана на рис. 2.28. Здесь скорость на входе в лопастную систему оценивалась по формуле (2.1). [c.110]

Статические пульсации давления в проточной части насоса могут вызывать вынужденные изгибные колебания корпуса насоса различных форм, в зависимости от его жесткости в разных плоскостях. Если резонансные частоты, близкие к лопастной, отсутствуют, то изменение уровня вибрации насоса для приведенных выше случаев можно оценить как [c.269]

За нормальное исполнение принимается исполнение насоса, у которого формы проточной части одинаковы с моделями насосов 0П2, ОПЗ, ОП5, ОП6, 0П7 или 08, универсальные безразмерные характеристики которых приведены в приложениях 1—6 (из ГОСТ 9366—60). На этих характеристиках — угол установки лопастей. [c.114]

Наличие развитых кавитационных явлений в тех или иных элементах проточной части насоса приводит к кавитационному разрушению поверхности его деталей. Интенсивность кавитационной эрозии зависит от формы кавитации, степени ее развития и продолжительности работы насоса в кавитационном режиме. Содержание взвешенных наносов в воде, перекачиваемой насосом, вызывает абразивное разрушение его рабочих органов. Интенсивность этого вида разрушения определяется концентрацией наносов, их гранулометрическим и минералогическим [c.273]

Вопрос об оптимальной форме проточной части насосов с указанным диапазоном еще мало изучен (см. п. 2.6). В осевой проточной части с уменьшением коэффициента быстроходности лопастная система становится более нагруженной. Существует такой предел коэффициента быстроходности п = = 450-7-500), при котором для одноступенчатого осевого насоса невозможно обеспечить безотрывность обтекания лопастей рабочего колеса, а значит и его высокие энергетические качества. [c.110]

Рап,иональные формы проточной части, благоприятные формы профилен лопастей, ограниченные скорости в сечениях каналов насоса предупреждают возникнове-н) г . ча.чптации. [c.133]

В статье дан расчет механических и гидрааяических потерь по внешним характеристикам насоса, что позволяет оценить гидравлические качества черпаковых отводов к вращающихся корпусов. Установлено влияние геометрических форм и размеров проточной части насоса на определеннь й вад потерь, а также независимость от коэффициента быстроходности коэффициентов сопротивления сига],ооб-разной и профильной части черпака. [c.158]

И поселков, в мелиоративных и дождевальных установках, а также для перекачивания золей и щелочей. Для насосов используют соответствующие материалы. Насосы обеспечивают подачу V = 6,3 -ь 500 м ч при напоре Н— 15 80 м и частоте вращения п 1450 и 2900 1/мин. На рис. 128 приведено поле характеристик этих насосов. Опорами ротора служат подшипники качения. Рассчитанные с большим коэффициентом запаса подшипники и валы обусловливают применение малого числа типоразмеров опор-нь1Х кронштейнов, которые имеют консистентную или жидкую смазку. Демонтаж ротора насосов осуществляют со стороны соединительной муфты. Всасывающий и нагнетательный трубопроводы при этом не нуждаются в демонтаже. Чтобы не снимать приводной двигатель с фундаментной плиты, по требованию заказчика применяют зубчатую муфту с промежуточной вставкой. В насосах допускается установка как нормальных сальников с мягкой набивкой, так и торцовых уплотнений. На рис. 129 показан насос типа KRZ1H. Проточная часть насоса модернизи рована. В результате повышения скоростей потока в насосе снижена масса насоса и уменьшена площадь основания. Для получения высокого КПД рабочие колеса отливают- в оболочковых формах. [c.207]

Рабочие колеса центробежных насосов для взвешенных веществ отличаются от колес насосов для чистой воды формой проточной части. Сечения каналов проточной части выбирают из условия проходимости твердых фракций. Рабочие колеса обычно имеют большие проходные сечения и малое число лопастей (г 24-4), что сни-йсает к. п. д. насоса [10]. [c.31]

Одновременно создаются условия, обеспечивающие установившееся абсолютное движение потока в подводящем и отводящем каналах корпуса. Однако форма элементов проточной части насоса, которая обеспечивает установившееся относительное движение при расчетном режиме, уже не отвечает этим требованиям для других подач при том же числе оборотов колеса. Следовательно, в общем случае поток в насосе является неуста-повившимся. [c.33]

Исследование абсолютного движения идеальной жидкости в проточной части насоса. Рассмотрим ограничения, определяющие область применения основных теорем динамики идеальной жидкости к движению ее в проточной части лопастных машин. Эти ограничения вытекают из условий интегрирования основных уравнений движения идеальной жидкости. Воспользуемся для выявления условий интегрирования уравнениями движения жидкости в форме Громеко — Лэмба [58] [c.45]

Наличие такого рода потерь полностью подтверждается производственным опытом ЛМЗ им. XXII съезда КПСС. В процессе изготовления одного из секционных многоступенчатых насосов размер переводных каналов в секциях получился в отливке различным с одной стороны процентов на сорок уже, чем с другой. Подсчет гидравлических потерь в суженном канале, обусловленных повышением скорости потока, показал незначительную величину (порядка одйого процента от напора ступени). Измерения потерь давления в обратном канале показали удовлетворительное совпадение с расчетом. Однако общий к. п. д. насоса оказался сниженным до 54% против нормального значения (64%). Измерения распределения давлений в потоке показали резкое понижение гидравлического к. п. д. колеса. После замены дефектных секций с односторонне зауженными переводными каналами на секции с одинаковыми размерами всех каналов испытание насоса показало полное нормальное значение к. п. д. Этот пример наглядно показывает, насколько велико влияние асимметрии условий подвода потока к колесу на к. п. д. насоса. Высокое значение к. п. д. гидромуфт (96—98%), обладающих весьма примитивными формами проточной части, но в то же время полной осевой симметрией, также [c.146]

Оптимальные отношения размеров рабочих элементов вихревых насосов можно принимать по рекомендациям, разработанным В. Г. Коваленко, Б. И. Находкиным (рис. 4.10) aje = 1,6 3 — у насосов открытого типа, чаще всего применяется а/с = 2,0 aje = 2,0 н- 3,5 — у насосов закрытого типа, чаще всего применяется aje = 2,8 b — 0,9 -i- 1,25 — у насосов открытого и закрытого типов, чаще всего применяется bj = 1,0. Эти отношения размеров дают форму меридионального сечения проточной части насосов, близкую к кругу или квадрату. [c.90]

Как показали промышленные испытания, касание нарезок к попадание твердых частиц в зазор приводило к поврежденик> проточной части насоса и ухудшению его характеристик. Кроме того, при обжиге нарезки теряли свою форму, поэтому такой способ их изготовления не является технологичным. [c.84]

Рис. 2.25. Сравнительный анализ измемния формы проточной части некоторых диагональных насосов (Р — относительная площадь 5 — относительная длина)

Особое внимание при статистической обработке форм проточных частей было уделено соотношению площадей проточной части, соответствующих расположению входной и выходной кромок лопасти рабочего колеса и соответственно лопаточного отвода. В практике насосостроения для насосов низкой быстроходности п, = 150 н-200) меридианную составляющую скорости потока при выходе из колеса часто принимают в два раза меньшей, чем меридианная скорость на входе в колесо, а для быстроходных осевых насосов п, > 800) — равной ей. Для насосов промежу- [c.103]

Одна из возможных форм проточной части для насосов с п, <450-ь500 — диагональная. В тех случаях, когда нужно ориентироваться на создание поворотнолопастных насосов, она единственно возможная. [c.110]

Осевые насосы по своей конструкции весьма просты. Основными элементами осевого насоса являются подвод, рабочее колесо и отвод, к которому относится и выправляющий аппарат (лопаточный отвод). Проточная часть по существу представляет собой участок цилиндрической трубы (см. рис. 1, б), и насос может быть просто встроен в общий трубопровод, к которому он подключен. При больших значениях подачи и, следовательно, при больших диаметрах трубопровода такая форма проточной части вебьма благоприятно сказывается на габаритах насосной установки. [c.97]

Рабочее колесо (рис. 5.9) осевого насоса состоит из втулки с закрепленными на ней профилированными лопастями (число лопастей от 3 до 6). Лопастное колесо насоса как бы встроено в цилиндрическую трубу со сферической камерой. Такая форма проточной части обуслов-ливавает максимальную конструктивную простоту осевого насоса по сравнению с другими типами лопастных насосов и обеспечивает минимальные габариты насосной установки при больших подачах. [c.92]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология